陶瓷工业热工设备CAD系统开发及应用（Ⅲ）燃料基准转换及燃烧计算

燃料基准转换及燃烧计算子系统可完成燃料组分及热值不同基准之间的相互转换,计算燃料燃烧所需空气量、生成烟气量及燃烧温度,并可对满足一定约束条件的燃烧参数进行调优计算。     

高原缺氧环境下立窑用风量的计算

１　立窑煅烧用风量的计算方法１．１　标准状况下煤燃烧所需理论空气量 当已知煤的应用基组成时,标准状况下燃烧所需理论空气量计算公式为：也可用近似计算公式：式中：──标准状况下煤燃烧所需理论空气量, ──烧成用煤的低位应用基热值, ｋＪ／ｋｇ。１．２　标准状况下煤燃烧所需实际空气量 实际生产中为了防止发生燃料不完全燃烧现象,考虑适当的过剩空气。即实际空气量： 式中：Ｖａ──标准状况下煤燃烧所需实际空气量, ｍ３ ／ｋｇ; α──空气过剩系数．１．１～１．３,机立窑可取 １．２。１．３　常温状态下煤燃烧所需实…     

简化燃料燃烧计算的研究

本文对燃料的高位发热量、燃烧需要空气量及烟气生成量的关系进行了探讨,发现燃料的C/H重量比与燃烧需要空气量和烟气生成量之间存在有不同程度的规律关系。作者对前人提出以Q_(DW)~Y为变数的若干公式作了研究,发现这些公式存在着不同程度的缺点。本文提出了简化燃烧计算新公式,计算方便,精确度高,可用于各种固体燃料和液体燃料的燃烧计算。     

机立窑热工测量总结和提高立窑热效率的几点意见(续)

由图1可明显看出,随着CO热损失增高而热耗增大。 (1)入窑空气量不足窑内燃料燃烧所需空气量是否足够,一般从过剩空气系数α值即可反映出来,α大,表明入窑风量多,燃料燃烧较完全,废气中的CO含量也低。     

富氧燃烧条件下锅炉燃料燃烧影响因素研究

以他人建立的富氧燃烧条件下锅炉燃料燃烧计算为框架,结合富氧锅炉热力系统的特点,运用Visual Basic 6.0开发了富氧燃烧条件下燃料燃烧计算软件,分析了锅炉操作参数中氧气浓度对锅炉效率、空气量、烟气量的影响;分析了富氧燃烧条件下排烟温度、过量氧气系数对锅炉热效率的影响。结果显示:理论空气量和理论干烟气量随着氧气浓度的增加而减少;锅炉热效率随着氧气浓度的增加和过量氧气系数的减小呈上升趋势,而且排烟温度越高,锅炉热效率上升越慢;低氧气浓度下,氧气浓度的变化对锅炉燃烧用空气量、烟气量、锅炉热效率、燃料消耗量的影响较为显著;高氧气浓度下,影响相对减弱。     

江苏LNG接收站SCV燃烧性能分析

在不同负荷下,SCV燃烧所需的燃气比不同,而最佳的燃气比是保证其燃烧效率的关键。通过对运行的SCV排气烟道的烟气组分进行分析,发现在分别为80t/h和180t/h负荷运行时烟气中所含的CO浓度较高,表明SCV在运行中存在一定的不完全燃烧的现象,直接影响燃烧性能和换热效率。因此通过对SCV不同负荷下燃料气燃烧所需的理论空气量进行计算,确定了保证SCV完全燃烧的最佳过量空气系数。而后根据此值拟合鼓风机入口导叶阀和一次风蝶阀通过的最佳空气流量,得出保证SCV在不同负荷下最佳燃烧效率的空气流量曲线。     

燃料燃烧计算的程序设计与应用(Ⅱ)空气量、烟气量与燃烧温度的计算

采用VB程序设计语言，对陶瓷热工过程中燃料燃烧计算进行程序设计。本文主要对燃料燃烧空气量、烟气量及烟气组成、理论燃烧温度、实际燃烧温度等进行计算。通过简单的输入操作，可在短时间内完成相应的计算，提高了设计计算效率。     

燃煤燃烧理论单位气体量计算中的几个误区

在应用简便计算法计算燃煤完全燃烧时所需单位理论空气量和理论烟气生成量时,存在对原煤和煤粉低位热值和燃煤工业分析项目代表的符号及其基表示符号混淆不清等问题,导致最终的计算误差较大。文章梳理了燃煤工业分析项目及其代表符号的概念,列举了各种计算错误,并进行了仔细分析。     

燃烧条件对燃煤过程多环芳烃生成特征的影响

采用小型管式实验炉,通过控制燃烧温度、过剩空气量研究了不同燃烧条件对燃煤过程16种多环芳烃(PAHs)生成与分布的影响。实验结果表明:燃煤烟气中PAHs生成量随燃烧温度的升高而增加,灰渣中PAHs生成量随燃烧温度的升高呈先增加后减少的规律;随着过剩空气系数(α)的增大,烟气中PAHs生成量逐渐减少,灰渣中PAHs生成量呈先明显减少而后基本不变的趋势;PAHs组成的分布表现出三、四环含量突出的特征;烟气中PAHs毒性当量(TEQ)远大于灰渣;在保证煤完全燃烧的情况下,综合考虑对烟气和灰渣中PAHs生成总量以及毒性当量TEQ的控制,燃烧条件为温度为850℃,α=1.57时,PAHs对环境的影响较小。     

新型热法磷酸燃磷塔传热分析与计算

在介绍新型燃磷塔结构的基础上,提出了计算其理论燃烧温度和烟气排放温度的工程方法。同时分析了燃磷量、过剩空气系数及燃磷塔结构型式等因素对其传热特性的影响。结果表明,在空气过剩系数或空气量不变时,最高燃烧温度和烟气排放温度随燃磷量增加呈单调递增趋势;而在燃磷量一定时,过剩空气系数越大,最高燃烧温度越低,烟气排放温度越高。     

富氧燃烧的技改

富氧燃烧过程中因氧气含量增加,燃烧速度加快,燃烧过程得到强化,热辐射迅速增强,燃尽率得到提高,有助于提高热效率。同时空气量及烟气量均显著减少,火焰温度、火焰黑度和辐射热均随着燃烧空气中氧气比例的增加而显著提高,从而达到节能降耗减排、延长窑运行周期等目的。我公司通过对一线熟料生产线进行富氧燃烧改造,提高了回转窑煅烧的稳定性及熟料台时产量,减少了烧成煤耗,降低了熟料生产成本,取得了良好的环境、经济与社会效益。     

工业锅炉燃烧醇基燃料与燃煤的烟气特性比较

为研究醇基燃料锅炉炉膛设计方法,比较了醇基燃料与燃煤燃烧产生的烟气特性。结果显示,两种燃料的理论空气量和理论氮气量几乎相同,但理论水蒸气量相差很大,大幅影响炉膛传热过程;由于烟气成分变化很大,烟气黑度变化也很大。对于同一个10 t/h链条锅炉炉膛结构,燃烧醇基燃料的炉膛出口烟气温度明显低于燃煤锅炉,表明烟气特性对炉内传热过程以及下游受热面的对流传热过程影响很大。在许多参数目前还没有工业测试数据支持的情况下,醇基燃料锅炉热力计算采用燃煤锅炉热力计算方法进行,结果尚可。     

再生加热炉流动及燃烧特性的数值模拟分析

应用计算流体力学方法,采用标准k-ε湍流模型、离散坐标辐射模型和涡耗散燃烧反应计算模型,对再生加热炉简化模型4种不同热负荷下的燃烧过程进行数值模拟,重点研究了炉内的流场、温度场及烟气组分分布等信息。数值结果表明:燃烧火焰受回流区影响向炉壁一侧倾斜,烟气组分分布与炉内速度场和温度场一致。通过对加热炉最大热负荷工况下过剩空气量、烟气出口回流温度及炉内负压的优化调整,使得出口流速降低,炉膛中心温度增加。理论结果为有效控制炉内的燃烧过程,优化模型参数及提高管式加热炉热效率提供参考。     

煤/生物质流态化富氧燃烧的CO_2富集特性

流化床富氧燃烧是具有重要应用前景的燃烧中碳捕集技术。为更深入认识固体燃料的流态化富氧燃烧行为,构建了微型流态化反应-质谱联用实验系统,反应器直径10 mm,燃烧温度700～900℃,探索了基于在线质谱分析的流态化燃烧过程特性表征方法,以烟煤和花梨木为对象,研究了煤、生物质及其混合物在富氧气氛和流态化条件下的燃烧行为,重点考察了氧浓度、燃烧温度、煤与生物质质量比对CO_2谱峰曲线形态、反应总时间、起始反应时刻、烟气中富集CO_2体积分数、颗粒燃烧产生CO_2量、CO_2相对生成率等特性的影响。结果表明,在O_2/CO_2燃烧气氛下,随着氧体积分数增加,燃烧总反应时间缩短,颗粒燃烧产生的CO_2量和生成速率均增加,但烟气中富集的CO_2体积分数减小;提高燃烧温度,缩短了燃烧过程所需的时间,可以促进CO_2的富集,烟气中CO_2浓度、颗粒燃烧产生的CO_2量和生成速率均增加;生物质比例增大,起始反应时间提前,燃烧反应所需总时间减少,烟气中富集的CO_2浓度和颗粒燃烧产生的CO_2均减少,但CO_2生成速率增加。     

一段转化炉对流段烟气余热利用分析

论证了合成氨装置一段转化炉对流段烟气余热节能技术改造中的烟气排放温度与余热资源利用效率之间的关系。计算了理论烟气量、理论所需空气量以及烟气的温度、组分、体积流量,核算出烟气的焓值,并与改造前烟气的焓值进行了对比;分析了烟气热量的利用情况。结果表明：实际生产运行的节能量与本文的计算结果基本一致;节能技术改造应遵循在允许的腐蚀限度内,尽可能多地回收烟气热量的原则。     

油田加热炉烟气氧含量监测控制技术在哈南油田的应用

哈南油田是集团公司确定的节能示范区 ,根据 1998年节能监测结果 ,加热炉有一定的节能潜力可挖 ,KY-3油田加热炉烟气氧含量测定装置就是利用现有先进技术 ,直观显示加热炉燃烧过程中过剩空气量的多少 ,为加热炉司炉工提供量化的操作标准 ,从而为司炉工准确地调整风量 ,使炉膛内燃烧趋于优化创造了条件。加热炉稳定地处于优化燃烧状态 ,可使加热炉热效率提高 ,达到节约能源 ,降低生产成本的目的     

煤/生物质流态化富氧燃烧的CO2富集特性

流化床富氧燃烧是具有重要应用前景的燃烧中碳捕集技术。为更深入认识固体燃料的流态化富氧燃烧行为,构建了微型流态化反应-质谱联用实验系统,反应器直径10 mm,燃烧温度700～900℃,探索了基于在线质谱分析的流态化燃烧过程特性表征方法,以烟煤和花梨木为对象,研究了煤、生物质及其混合物在富氧气氛和流态化条件下的燃烧行为,重点考察了氧浓度、燃烧温度、煤与生物质质量比对CO₂谱峰曲线形态、反应总时间、起始反应时刻、烟气中富集CO₂体积分数、颗粒燃烧产生CO₂量、CO₂相对生成率等特性的影响。结果表明,在O₂/CO₂燃烧气氛下,随着氧体积分数增加,燃烧总反应时间缩短,颗粒燃烧产生的CO₂量和生成速率均增加,但烟气中富集的CO₂体积分数减小;提高燃烧温度,缩短了燃烧过程所需的时间,可以促进CO₂的富集,烟气中CO₂浓度、颗粒燃烧产生的CO₂量和生成速率均增加;生物质比例增大,起始反应时间提前,燃烧反应所需总时间减少,烟气中富集的CO₂浓度和颗粒燃烧产生的CO₂均减少,但CO₂生成速率增加。     

水泥窑脱氮炉内替代燃料无氧热解过程浅析

从理论和实验数据出发,着重分析了塑料类、橡胶类、生物质类、皮革类等不同的替代燃料的无氧分解过程,得出这几类不同物质的热解特性和热解温度区间范围,考虑到燃料的复杂性,建议脱氮炉内温度控制低限在800℃。而且从理论热解所需空气量来看,几种替代燃料需要的空气量都明显少于燃料煤粉,相比下可以实现更好的分解燃烧。于此同时,同时为避免替代燃料中灰分出现结渣现象,建议脱氮炉内温度控制上限在1 000℃以内。     

浮法玻璃熔窑富氧燃烧与富氧气化煤气燃烧对比分析

根据计算和实测数据,从助燃空气量、烟气量、煤气理论燃烧温度、单位产品燃料消耗及节能效果等几各方面,就浮法玻璃生产线利用系统副产氧气,采用熔窑富氧燃烧和富氧气化煤气燃烧两种方式,进行了简要的分析和比较,指出在熔窑上直接使用富氧燃烧可节煤1.26%,而使用同样的富氧来生产煤气,由于煤气热值的提高,可节煤5.7%。     

快锅改烧壳牌煤气化装置粗煤气的分析论证与设计应用

进行了快锅燃料由天然气改烧壳牌煤气化装置粗煤气的改造。对比了天然气和粗煤气的燃气特性;分析了天然气和粗煤气互换的可行性;对粗煤气烧嘴进行了计算和设计;论证了改造对配风系统和烟气系统的影响;核算了在相同热负荷条件下天然气和粗煤气的燃烧空气量和烟气产生量。结果表明,快锅改烧粗煤气的技术改造投入较少,应用效果好。