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为提高0Cr18Ni10Ti不锈钢的抗高温氧化能力,采用熔剂法在0Cr18Ni10Ti不锈钢表面制备热浸镀铝层,并经950℃、2 h高温扩散。采用SEM、EDS对热浸镀铝高温扩散试样及不锈钢试样900℃氧化不同时间的表面、截面进行了形貌观察及成分分析。结果表明:镀铝高温扩散试样的氧化动力学曲线较平缓且氧化增重较小;0Cr18Ni10Ti不锈钢经900℃、100 h氧化后表面主要由Fe2O3组成,氧沿晶界向内扩散产生内氧化;镀铝高温扩散试样900℃氧化期间,表面主要由Al2O3氧化膜组成,有效地阻止了合金元素与氧的互扩散,Ni元素在Fe Al层与Al固溶层富集阻碍了Fe Al合金层Al向基体扩散,使镀铝高温扩散试样Fe Al合金层经900℃、100 h氧化后Al元素贫化量较少。镀铝高温扩散试样900℃、100 h下的抗氧化性能优于0Cr18Ni10Ti不锈钢。 相似文献
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利用增重法研究了新型Cr19Ni28Ti合金在700、800和900℃空气中的高温氧化行为,绘制了高温氧化动力学增重曲线,并利用XRD、SEM和EDS对氧化膜进行了表征。结果表明,700、800和900℃氧化增重分别为0.07、0.1和0.45mg/cm2,具有良好的抗氧化性;高温氧化动力学曲线符合抛物线规律。700℃氧化100h的氧化膜主要由Mn1.5Cr1.5O4、Fe(Ni)Cr2O4和Cr2O3组成;800℃氧化后增加了产物Fe2.95-Si0.05O4;900℃氧化Ti已经开始向金属表面扩散,并与氧发生反应,生成了TiO2。 相似文献
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目的 研究稀土氧化物对CMT堆焊镍基合金显微组织和性能的影响规律。方法 采用静电自组装工艺制备含有1%(质量分数,下同)La2O3的Inconel 625药芯焊丝,再采用CMT堆焊工艺制备Inconel 625和1% La2O3/Inconel 625镍基合金试样。系统研究添加La2O3对Inconel 625堆焊试样显微组织、显微硬度、拉伸强度及抗高温氧化性能的影响。结果 添加了La2O3的Inconel 625堆焊试样的金相组织明显细化,且显微组织由柱状晶转变为等轴晶。基体组织主要为γ–Ni固溶体和少量Laves相,且添加了La2O3的镍基合金Laves相的尺寸更为粗大。随着稀土氧化物La2O3的添加,显微硬度值从(235.97±2.99)HV0.3增加到(246.53±4.10)HV0.3,抗拉强度从543.12 MPa增加到564.25 MPa。在高温氧化试验条件下,CMT堆焊1% La2O3/Inconel 625试样的氧化速率明显小于未添加La2O3的Inconel 625原始试样的氧化速率。结论 稀土La2O3的添加产生了细晶强化以及柱状晶向等轴晶的转变,使Inconel 625堆焊试样的显微硬度和抗拉强度都有了一定的提升。在高温氧化过程中,稀土La2O3可作为Cr2O3氧化物的形核中心,促进致密Cr2O3氧化膜生长,相应提升了其表面的抗高温氧化性能。 相似文献
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研究了Ti-50Al,Ti-50Al-15Cr.Ti-45Al-15Cr和Ti-67Al-8Cr(原子分数%)合金在900-1000℃下的高温氧化性能.结果表明:Ti-50Al-15Cr,Ti-45Al-15Cr和Ti-67Al-8Cr均表现出优良的抗氧化性能,氧化后表面主要是α-Al2O3及少量的TiO2组成.Ti-50Al-15Cr,Ti-67Al-8Cr和Ti-45Al-15Cr合金良好的抗高温氧化性能归于Cr在合金抗氧化过程中起到了吸氧效应的作用.另外发现对于Ti-50Al-15Cr和Ti-67Al-8Cr均发生了950℃时的氧化增重比1000℃时的氧化增重大,这是由于Cr的加入使Ti的活性降低的缘故. 相似文献
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研究了Ti-34Al,Ti-34Al-0.5Sb-0.03Mo,Ti-34Al-1.0Sb-0.07Mo合金在900℃的氧化行为和机理,发现在TiAl基合金中复合添加Sb和Mo以后,氧化增重量增加,主要是由于Mo氧化生成易挥发的MoO3引起的,三种合金的氧化过程都遵循氧化剥循环,残余氧化膜的平均度随合金元素添加而下降,在基体中不产生大的元素富集,添加合金元素可以促进氧化膜的种类由第一阶段向第二阶段 相似文献
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氩气预热处理对Ni—B4C—RE复合镀层高温氧化特性的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
本文系统地研究了在氩气中预热处理对电沉积Ni-B4C-RE复合镀层在800℃大气中氧化特性的影响。实验证明,经氩气预热处理,镀层中原B4C微粒逐渐分解,消失,形成了Ni3B新相,这种镀层再经氧化,能生成抗氧化能力较强的均相Ni3B2O6氧化膜,稀土加入镀层后,在氩气预热处理过程中,能促进新相的生成,从而进一步提高了镀层抗高温氧化能力。 相似文献
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研究了0Cr18Ni9Ti不锈钢及其分别经过双辉等离子渗Zr、渗Zr+渗C、渗Zr+预氧化、渗Zr+渗C+预氧化不同工艺阶段处理后的试样在静态空气中的抗高温氧化性。在1150℃静态空气中氧化20h后,经过渗Zr+渗C+预氧化、渗Zr+预氧化、渗Zr+渗C、渗Zr处理的氧化增重分别只有未处理基材的0.04、0.07、0.09、0.12,表明抗氧化性能较未处理的基材都有很大程度的提高,其中经过渗Zr+渗C+预氧化处理后,效果最佳,其次依次是经过渗Zr+预氧化、渗Zr+渗C、渗Zr处理的试样;高温氧化后,不锈钢基材表面氧化严重,氧化层多次剥落,截面上出现了非常宽的裂缝;渗Zr、渗Zr+渗C、渗Zr+预氧化处理、渗Zr+渗C+预氧化处理的试样高温氧化后,表面致密度及截面形貌依次渐好,说明经以上各阶段处理后,材料的抗高温氧化性依次有所提高。特别是经渗Zr+渗C+低温预氧化处理的试样在高温氧化后,截面无孔洞与裂纹,其结构非常致密,表面平整,基体与改性层有一条明显的界面且结合比较牢固。 相似文献
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为了探讨晶粒细化对三元复相合金抗高温氧化行为的影响,采用机械合金化热压制备了纳米晶Cu-45Ni-30Cr 合金,并以热重法及SEM/EDX研究了其在700,800 ℃、0.1 MPa纯氧气中的氧化行为.结果表明: Cu-45Ni-30Cr合金为三相组织,每一相中Cr的含量均较高;合金的氧化动力学较复杂,其瞬时抛物线速率常数随时间延长而降低;晶粒细化降低了合金表面由混合内氧化膜向单一Cr2O3外氧化膜转变的临界浓度,促使Cu-45Ni-30Cr合金表面由混合内氧化膜向单一选择性Cr2O3外氧化膜转化. 相似文献
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Ni3Al—Mo金属间化合物的高温腐蚀与表面防护研究 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了IC6合金的抗氧化、耐腐蚀性能。针对可能的实用背景,探讨了IC6合金的表面防护问题。溅射NiCrAlY涂层可通过在表面形成保护性的Al2O3膜而使合金获得优异的抗高温氧化、热腐蚀性能,同时也不损害基材的力学性能。 相似文献
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采用晶萃取碳复下基层等实验技术,研究了Ni-Cr-Mo-Fe-W合金宏观”黑斑”缺陷特征的微观形成机制。该合金中“黑斑”缺陷的形成归因于钨、钼等元素在这里 。富集的钨钼元素主要以数量较多,尺寸较大的富含钼,钨的M6C和P相的形式存在于晶界上,使“黑斑”区的晶粒细小、晶界易受侵蚀且弱化。 相似文献
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对Ni-9Cr-1Al铸合金及其溅射纳米晶涂层进行了900℃为时200h恒温氧化实验,结果表明:铸态合金及溅射涂层都生 由Cr2O3和Al2O3组成的外氧化物。通过断面观察发现两者都发生了内氧化现象,讨论了溅射涂层内氧化发生的机制。 相似文献
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Ni—20Cr—10Mo—10Co高温合金的相分析 总被引:4,自引:0,他引:4
Ni-20Cr-10Mo-10Co高温合金是以碳化物为主要强化相的一种铸造高温合金,用X射线衍射与扫描电镜的背散射象及能谱分析确定了该合金的相组成,即基体为Ni-Mo-Cr-Co的固溶体,及(Cr,Mo,Co,Ni)(23C6和(Mo,Cr,Co,Ni)6C两种碳化物。 相似文献