高能球磨在MmNi5—x（Co,Al,Mn）x／Mg体系中诱发的固态反应及纳米相复？…

借助Ｘ射线衍及透射电镜研究了ＭｎＮｉ５－ｘ（Ｃｏ,Ａｌ,Ｍｎ）ｘ／Ｍｇ混合粉末在高能 球磨过程中的相变及其结构变化,证实高能球磨过程中ＭｍＮｉ５－ｘ（Ｃｏ,Ａｌ,Ｍｎ）ｘ与Ｍｇ之间发和了固态反应,并最终形成了纳米复合结构。     

纳米化对Mg2Ni/MmNi5-x(CoAlMn)x复合储氢合金电极特性的影响

用高能球磨方法制备了Mg2Ni/MmNi5-x(CoAlMn) x复合储氢合金，并用化学镀对其进行包覆处理，X射线衍射（XRD）和扫描电镜（SEM)别证实复合合金具有团粒结构的特征，并在适当的球磨条件下达到纳米复合，本研究有模拟电池法分析了不同晶粒尺寸的单相和复合合金的电极特性，对于单相Mg2Ni和MmNi5-x(CoAlMn)x合金，球磨分别导致其放电容量增加加和降低，对纳米复合储氢合金而言，其放电容量并不是其组成合金的容理的简单加和，而是存在复合增强效应，当复合合金中组元相的晶尺寸小于100nm时，具有明显的复合增强效应。     

掺Cr纳米晶Mg2 Ni合金的气态储氢性能

纳米晶MgNi1-xCrx(x=0,0.1,0.2,0.3)合金由纯Mg、Ni、Cr粉在500℃经3h烧结后机械球磨而成。在210℃吸氢、250℃放氢的条件下，添加Cr后合金的最大吸放氢量明显提高；纳米Mg2Ni0.8Cr0.2合金的气态储氢量和吸氢动力学性能较好，第一次放氢量就达到3．0％，并且循环稳定性良好，吸氢后生成Mg2NiH4、Mg2NiH0．24相。纳米Mg2Ni0.7Cr0.3合金的放氢量在不经过活化的条件下便达到最大值，然而循环稳定性差，这是由于循环过程中有MgH2生成而造成的。     

CrCl3对球磨Mg—Ni合金储氢性能的影响

以氢气作为保护气,用机械合金化的方法,将镁粉,镍粉和氯化铬制备成纳米复合物,实验证明它具有很好的储氢性能,氯化铬起到了提高吸放氢速度和降低放氢温度的作用,在添加CrCl3的样品中,镁粉末在球磨过程中能完全吸氢,而没有添加CrCl3的试样则很难完全吸氢,用机械合金化制备的Mg96Ni3(CrCl3)1纳米复合物在160℃和2MPa氢压条件下,在65s内储氢容量达到6．0％,并能使放氢温度降低到315℃,与不加CrCl3的样品相比,放氢温度降低15－20℃。     

Mg70Al20Ca10合金机械合金化过程中的结构变化

以纯金属Mg、Al和Ca为原料,采用机械合金化的方法制备了Mg70Al20Ca10非晶态合金,分析了球磨过程中粉末试样的晶粒尺寸变化和相结构变化情况.结果表明,球磨过程中形成纳米晶和两种非晶相.Mg-Al-Ca合金在化学驱动力较小的条件下,可以通过机械驱动力的作用提高Ca、Al在Mg中的固溶度,导致非晶转变的发生.     

机械合金化对Fe_（73．5）Cu_1Nb_3Si_（13．5）B_9纳米晶合金

研究了Ｆｅ７３．５Ｃｕ１Ｎｂ３Ｓｉ１．Ｂ９纳米晶合金在机械合金化过程中结构的变化，发现将已经形成纳米晶的合金带经过短时间的机械球磨以后可以使它变为非晶态粉末。若延长球磨时间可使非晶粉末再出现昌化，并具有更小的晶粒。若将此非晶态粉末再进行退火可形成晶粒更微小的纳米晶。     

复合储氢合金Mg1.8Zr0.2Ni- (1.2-x)Ni -xMgTi3结构和电化学性能研究

为改善Mg₂Ni储氢合金电化学性能,采用机械合金化法(Mechanical Alloying,MA),分别制备出改性合金Mg_1.8 Zr Ni以及MgTi₃,按一定比例和Ni混合球磨,制备出纳米晶或非晶化的Mg_1.8Zr_0.2Ni- (1.2-x)Ni -xMgTi₃复合储氢合金。研究结果表明,经部分取代改性和包覆修饰后的复合储氢合金,其表面和内部形成较多的纳米级褶皱、空隙层状和多相结构缺陷。随着MgTi₃含量增加,Mg_1.8Zr_0.2Ni- (1.2-x)Ni -xMgTi₃复合储氢合金初始放电比容量也逐渐增加,当MgTi₃含量为x=0.5时,合金初始放电比容量为973.3 mAh.g_-1。但MgTi3含量超过x=0.5时,其初始放电比容量又有所下降,研究表明添加MgTi₃却不利于复合储氢合金的循环稳定性和高倍率放电性能。通过对Mg_1.8Zr_0.2Ni- (1.0-x)Ni -xMgTi₃复合储氢合金进行线性极化、阳极极化和交流阻抗测试,进一步研究了系列合金电极的表面电化学反应、电荷转移过程、氢在合金中的扩散情况以及它们的电化学性能。     

纳米晶Mg2-xTixNi0.8Cr0.2四元合金的气态储氢性能

纳米晶Mg2-xTixNi0.8Cr0.2(x=0.05,0.10,0.15,0.20)四元合金由纯Mg,Ti,Ni,Cr粉在773 K经4h烧结后机械球磨而成.该合金具有良好的活化性能和吸氢动力学性能.合金在393 K,4.0 MPa氢压条件下,2min内便可以完成总吸氢量的75%(质量分数)以上,Mg1.95Ti0.05Ni0.8C0.2最大吸氢量可达到3.35%.在493 K,0.1 MPa条件下可快速放氢,Mg1.80Ti0.20Ni0.8Cr0.2在18 min内便可完成放氢过程,总放氢量为2.17%.所有合金具有良好的低温吸氢性能,353 K时Mg1.85Ti0.15Ni0.8Cr0.2合金最大吸氢量可达到2.08%.XRD分析结果显示,Ti替代Mg后,合金中主要存在Mg2Ni与Ni两相,另外,还有微量的Mg与TiNi相,TiNi相弥散分布在合金中,对合金的吸放氢性能有一定的催化作用.     

掺Cr纳米晶Mg_2Ni合金的气态储氢性能

纳米晶Mg2 Ni1-xCrx(x =0 ,0 .1,0 .2 ,0 .3)合金由纯Mg、Ni、Cr粉在 5 0 0℃经 3h烧结后机械球磨而成。在 2 10℃吸氢、2 5 0℃放氢的条件下 ,添加Cr后合金的最大吸放氢量明显提高 ;纳米Mg2 Ni0 .8Cr0 .2 合金的气态储氢量和吸氢动力学性能较好 ,第一次放氢量就达到 3.0 % ,并且循环稳定性良好 ,吸氢后生成Mg2 NiH4 、Mg2 NiH0 .2 4 相。纳米Mg2 Ni0 .7Cr0 .3 合金的放氢量在不经过活化的条件下便达到最大值 ,然而循环稳定性差 ,这是由于循环过程中有MgH2 生成而造成的     

机械合金化LaNi5-X%(质量)Mg(X＝20,30)相组成及性能研究

本文采用X-射线衍射仪(XRI))、扫描电子显微镜(SEM)、差热分析(DTA)等方法研究了机械合金化及热处理等因素对LaNi5-X％(质量)Mg(X=20，30)的组织形貌及热稳定性能的影响，采用电池性能测试仪研究其活化、循环充放电等性能。结果表明：经280r／min球磨250h后，样品由镧、镁、镍等非晶和MgNi2纳米晶组成，粉末的形状为球形或近球形，粒径为0．05～8．0μm(x=20)、0．10～12．0μm(x=30)。球磨样品经763K保温35d后，获得了热稳定性较好的具有纳米尺度的Mg2NiLa，Mg2Ni，MgNi2三相组织。样品在首次活化时即达到最大容量、具有较好的活化特性，但容量衰减较快，分析认为容易活化是由于样品中存在非晶成分，而容量衰减快则是粉末表面的镧、镁等被电解液腐蚀的缘故。     

Ti—Fe机械合金化中氢致非晶化的研究

研究了氢原子对Ｔｉ－Ｆｅ系机械合金化的影响,应用 ＸＲＤ,ＤＳＣ,ＴＥＭ等方法测试了Ｔｉ－Ｆｅ系和Ｔｉ－Ｆｅ－ＴｉＨ２系的机械合金化反应过程和产物结构的特征。研究结果表明,氢原子在机械合金化过程中诱导非晶ＴｉＦｅ相的形成,由于氢原子的影响,非晶ＴｉＦｅ相的结构弛豫温度和晶化温度低于机械合金化得到的非晶ＴｉＦｅ相相应的温度。     

机械合金化诱导Fe—Cu系固溶度的扩展

X射线衍射(XRD)表明室温下几乎不固溶的Fe—Cu系经5h球磨后可形成亚稳过饱和固溶体.对于Fe_(1-x)Cu_x,当0≤x≤0.10时形成单一的bcc相,x≥0.30时形成单一的fcc相,0.10相似文献   

EXTENSION OF SOLID SOLUBILITY BY MECHANICAL ALLOYING IN Fe-Cu SYSTEM

Mechanical alloying was employed to produce super—saturated solution of Fe_1-xCu_x ,whichis virtually immiscible under an equilibrium condition at ambient temperature.XRD resultsshow that the solutions formed in the concentration ranges of x≤O.15 and x≥0.40 are of beestructure of x-Fe and fee structure of Cu,respectively.For the region in between(0.15相似文献   

机械合金化扩展Fe—Cu系固溶范围

机械合金化法可使室温下不互溶体系Fe_(1-x)Cu_x形成过饱和固溶体。X射线衍射实验表明;当x≤0.15时为具有Fe的bcc结构固溶体;当x≥0.40时具有Cu的fcc结构固溶体;当0.15相似文献   

Investigation Of Stability And Hydrogen Storage Properties Of LaNi5-XMx（M=Al, Mn) Alloys

通过对LaNi5-xAlx和LaNi5-xMnx两个合金系的晶胞参数、热力学性能、吸氢量、平衡氢压等储氢性能进行对比和分析，建立了LaNi5-xMx(M=Al，Mn)合金系中的x与平台压力以及温度间的对应关系，探讨了晶格常数和晶胞体积及合金稳定性的变化对合金系储氢性能的影响．结果表明，与LaNi5-xAlx相比较，LaNi5-xMnx合金的晶胞体积较大，使其平衡氢压降得更低；随x的增加，LaNi5-xMnx合金晶胞体积膨胀的各向异性程度(即晶轴比变化)较小，且合金稳定性的变化较小，随z增加吸氢量衰减不明显．     

机械合金化形成的Fe—Cu纳米晶过饱和固溶体的硬化及软化

用机械合金化方法，在不互溶的Ｆｅ－Ｃｕ二元系的富Ｆｅ端和富Ｆｅ端和Ｃｕ端，分别制备出ｂｃｃ和ｆｃｃ结构的纳米晶过饱和固溶体，用Ｘ射线衍射和显微硬度分析等方法，系统研究了晶粒尺寸，溶质原子含量等因素对Ｆｅ－Ｃｕ纳米晶过饱和固溶体硬度的影响。结果表明，在富Ｃｕ端形成的ｆｃｃ纳米晶过饱和固溶体的硬度、随溶质原子Ｆｅ含量的增加而升高，而在富Ｆｅ端形成的ｂｃｃ纳米晶过饱和固溶体的硬度，随溶质原子Ｃｕ量的增加     

ZrM2（M=Mn,V,Ni）相贮氢合金的相组成

本文采用Ｘ射线衍射Ｒｉｅｔｖｅｌｄ全谱拟合分析研究了ＡＢ２型Ｌａｖｅｓ相贮氢合金Ｚｒ（Ｍｎ０．４５－ｘＶｘＮｉ０．５５）２（ｘ＝０．１０－０．４０）的相组成和相含量。     

难活化储氢材料钒的表面改性

难活化储氢材料金属钒与少量ＬａＮｉ_５合金进行有控制的机械合金化处理后，在金属钒的粒子表面形成了含有ＬａＮｉ_５合金的纳米粒子表层，ＬａＮｉ_５合金纳米粒子提供了氢进入钒内部的通道，致使金属钒在室温很容易活化．金属钒表层出形成了钒的纳米晶粒，延缓了改性钒的粉化，这对工程应用十分有利．     

Ml1—xCax（Ni,Co,Al）5贮氢合金的电化学性能

本文初步研究了M11－xCax（Ni,Co,Al）5合金中Ca含量对金属氢化物（MH）电极的电化学性能和合金的平台压力的影响．实验结累表明随苦合金中Ca含量的增加。活化性能得到改善．但是电极的充放电循环稳定性却下降,特别当X≥0．2时、电极的循环稳定性明显下降．在x＝0．1时．合金电极具有最大的电化学放电容量331mAh·g－1（C／3,在1C,2C倍率放电条件下、x=0．1和x＝0．2的合金电极具有较好的高倍率放电性能．在x＜0．3时,合金的平台压力随着x值的增加而上升,但x＝0．4的合金平台压力比2＝0．3的合金平台压力略有降低