共查询到20条相似文献,搜索用时 328 毫秒
1.
2.
3.
4.
5.
6.
基于单全息面三维声强测量的声场分离技术 总被引:1,自引:0,他引:1
在测量全息面三维声强和均方声压的基础上,根据平面上二维切向有功声强与复声压相位间的关系来间接获取复声压的相位,结合测得的均方声压,得到全息复声压;根据全息面上微粒法向振速的叠加原理和波数域的Euler公式,推导出基于单全息面三维声强测量的声场分离公式,将全息面两侧声源各自在全息面上产生的声压分离开来。在全息面两侧均有声源的情况下,实现噪声源的识别与定位,克服了近场声全息(NAH)和基于声强测量的宽带声全息(BAHIM)的应用局限性。数值仿真的结果证明了该技术的可行性和有效性。 相似文献
7.
8.
9.
针对简化误差源模型(含42个误差量),建立了基于Jacobian矩阵的6-6Stewart平台误差模型,并依据该模型,提出了一种6-6Stewart平台外部校准算法,仿真研究表明,该算法具有理论上的正确性和工程上的可行性,同时指出了该算法的关键是以系数矩阵A的条件数局部最优为目标的测量矩阵的优化问题。 相似文献
10.
11.
Stewart机构具有广泛的应用,针对传统Stewart机构在工程应用中造价偏高的问题,提出一种6-U(P/H)U机构对Stewart机构进行代替。根据螺旋电动缸的运动副为螺旋副或移动副,并基于UPU分支和Stewart机构的布置方式,确定6-U(P/H)U机构的构型。螺旋角的求解是位移误差以进行补偿的基础,提出基于理论计算、模拟仿真以及传感器进行螺旋角求解的方式。首先采用螺旋理论分别求解6-U(P/H)U机构和6-UPU机构的自由度,确定6-U(P/H)U机构不存在分支螺旋转角的位姿。然后对6-U(P/H)U机构的分支螺旋转角进行求解,并推导出包含分支螺旋转角误差的反解,以计算出考虑了位移误差后螺旋电动缸的实际伸长量。使用ADAMS对6-U(P/H)U机构的三维模型进行运动仿真,验证螺旋转角计算方法的正确性。利用机构的正解进行验证,确定分支螺旋转角对该机构的精度影响较小。最后搭建6-U(P/H)U机构的样机实物,验证机构的可行性。相较于传统的Stewart机构,6-U(P/H)U机构中电动缸结构的复杂程度相对较低,同时分支的转动副关节数目更少,使得6-U(P/H)U机构的制造成本更低... 相似文献
12.
声强测量技术及其应用 总被引:3,自引:0,他引:3
声强是矢量,它可用于测量声功率,鉴别噪声源等方面,文章介绍了声强测量的基本概念,双传声器法测量技术及其作者开发的SIMS声强测量系统,还对双传声器法技术中的有限差分误差和相位失配误差问题进行了分析,并提出了看法。 相似文献
13.
14.
内燃机表面噪声的声强测试分析 总被引:1,自引:0,他引:1
阐述了声强法的测量原理,简要说明了如何用声强法进行噪声测量以及根据测量结果对产生噪声的具体位置进行识别。通过对某型发动机进行声强测量研究,得到了该发动机声强云图和噪声分布情况,并确定了主要噪声零部件及其辐射特性。 相似文献
15.
罗振璧 《世界制造技术与装备市场》2004,(5):79-82
随着6σ法的普通采用迫切需要解决的问题是,指导6σ设计、过程实施的方法和辅助6σ法运用的丰富工具与基于微机的软件系统。本文重点介绍6σ的方法学,包括:6σ设计工具DMADV、6σ过程问题求解、预防与改进工具DMAIC及其支持软件——MINITAB系统。 相似文献
16.
17.
ISO9614—2或GB/T16404.2-1999标准都对用扫描声强法测量声功率时,声强探头的移动速度做出了规定,但范围较宽,难以选择。为了研究扫描速度对扫描声强法测量声功率精度的影响,以单极子、偶极子、四极子声源为例,建立了扫描声强法测量声功率误差的理论分析的数学模型,对模型的仿真曲线进行了分析,并且在半消声室进行了实验验证。2种方法研究结果表明,在各种扫描速度下均有:锯齿形扫描收敛速度最快,扫描速度大小对扫描声强法测量声功率精度的影响不大。为了提高测量效率,可以选择比标准规定更快的扫描速度。 相似文献
18.
19.