25Cr2Ni4MoV钢大型锻件的组织与力学性能

石油机械高端材料25Cr2Ni4MoV钢大型锻件中心易出现混晶和粗晶组织,致使其力学性能波动较大。本文研究了消除25Cr2Ni4MoV钢混晶及粗晶组织的工艺。研究结果表明,25Cr2Ni4MoV钢的晶界遗传性严重程度高于其组织遗传性,即使原始奥氏体晶粒度为0级,也可以通过预处理加正火处理将其细化至6级,而通过锻造加合适的热处理可将其细化至9级,因而大大提高材料的强韧性。研究同时指出,要彻底消除25Cr2Ni4MoV钢的混晶组织及粗晶组织,关键要点在于控制好生产中的3个环节。     

30Cr2Ni4MoV钢晶粒细化工艺方法研究

利用金相显微镜对不同热处理工艺下的显微组织进行观察,研究低压转子钢30Cr2Ni4Mo V晶粒度变化的规律。实验结果表明,粗大的奥氏体晶粒经临界区侧正火＋850℃×3 h淬火后,30Cr2Ni4Mo V钢试样的晶粒度等级最高可达8.0级;粗大的奥氏体晶粒经高温正火＋850℃×3 h淬火后,30Cr2Ni4Mo V钢试样的晶粒度等级可达6.5级。上述热处理工艺经二次正火加热后晶粒细化效果更佳。     

26Cr2Ni4MoV转子钢晶粒细化研究

探讨高温预回火和临界区正火(Ac1-Ac3)处理对26Cr2Ni4MoV汽轮机转子钢粗大奥氏体晶粒细化效果的影响.试验结果表明,经高温预回火+临界区正火+正常正火处理后26Cr2Ni4MoV钢试样晶粒度达7.5～8.0级.较长时间的高温预回火处理导致α相的回复再结晶,推迟片状奥氏体的形成.高温预回火后再经临界区高温侧正火易于球状奥氏体的形核长大,晶粒充分细化.     

应用正火工艺消除35CrNi3MoV钢的组织遗传

研究以高温正火、临界区高温侧正火、高温预回火等热处理方法为基础的不同热处理工艺对35CrNi3MoV钢组织遗传的消除能力.结果表明,高温正火(950℃×4 h)+正常正火(850℃×4 h)的热处理工艺能够有效地消除组织遗传,细化并均匀晶粒,经处理后的材料晶粒度为8～9级.同时,研究发现临界区高温侧正火及高温预回火对35CrNi3MoV钢晶粒的细化作用不佳.     

26Cr2Ni4MoV钢转子热工工艺与晶粒度关系的研究

本课题针对26Cr2Ni4MoV 钢发电机转子和低压汽轮机转子中心孔存在的混晶问题,探讨了热工工艺与晶粒度的关系。模拟试验研究结果表明:锻造变形量越小,随后热处理细化晶粒越困难,所以转子中心变形量最好达到40％以上;对过热造成的粗晶,可通过两次正火来细化;锻后进行一次较高高温热处理,对随后热处理达到晶粒细化有利。本课题是针对我国目前大型发电机转子和低压汽轮机转子中心孔存在混晶问题进行试验研究的。常用的钢种是26Cr2Ni4MoV。由于热加工工艺操作不合理,往往使转子的中心孔性能不稳定。为了探讨热工工艺与晶粒度的关系,对这种钢进行了各种工艺的模拟试验,分析产生混晶(个别粗晶)的原因,以求解决的途径。这对改善转子中心的晶粒度和降低脆性断口形貌转变温度(FATT)也有意义。     

18Cr2Ni4WA钢奥氏体混晶的形成与消除

本文研究了渗碳钢18Cr2Ni4WA钢在两种不同锻造温度和两种不同锻造比时的奥氏体本质晶粒度。试验指出,在850℃形变度比较大(80%)时,本质晶粒度检验时混晶严重,对此成因作了分析研究。本文还研究了不同预处理工艺对奥氏体本质晶粒度的影响。研究表明,对混晶严重的试件进行710℃高温回火或1200℃正火+710℃高温回火,均能有效地改善或消除本质晶粒度检验时的混晶现象。     

300MW汽轮机低压转子晶粒细化与均匀化的热处理工艺方法研究

对 30 Cr2 Ni4 Mo V钢的晶粒遗传现象进行讨论 ,通过对临界区高温侧多次正火、前处理、预备处理等可能消除或减少晶粒遗传的热处理方法进行了模拟试验及分析 ,根据模拟试验结果 ,对 30 0 MW汽轮机低压转子进行了细化晶粒热处理的生产试验 ,确定了合理、有效的热处理工艺方法。     

35CrNi3MoV钢组织遗传消除工艺研究

通过试验研究了两种预备热处理工艺——两次高温正火工艺和临界区高温侧正火工艺以及最终热处理工艺对消除35CrNi3MoV钢组织遗传效果的影响。研究结果表明,两种预备热处理都有良好的消除组织遗传、细化晶粒的效果,最终热处理后,晶粒进一步细化。     

30Cr2Ni4MoV钢锻件组织遗传与晶粒细化工艺的研究

30Cr2Ni4MoV钢具有较强的组织遗传性,在锻造加工过程中很容易出现晶粒粗大的问题,采用双相区正火+调质的热处理方式可以消除粗晶并且有效改善锻件的力学性能。     

30Cr2Ni4MoV钢的动态软化机制分析

利用小试样研究分析了30Cr2Ni4MoV材料动态软化机制在高温塑性成型中所起的作用,结果表明,在g,相似文献   

工业纯钛TA1退火过程中的应力诱导晶粒长大行为

探究了应力对纯钛再结晶行为的影响。在纯钛板的退火过程中施加弯曲应力,并观察一个截面在拉伸和压缩应力下的再结晶过程。制备了变形量分别为20%、40%和60%的工业纯钛TA1轧制板,然后将这些样品置于600 ℃和30 MPa下保温10 min。结果表明,在变形20%和40%的样品中,只观察到少数再结晶晶粒。此外,受应力区域的平均晶粒尺寸大于无应力区域。进一步将变形40%的轧制薄板在600 ℃和30 MPa下保温60和120 min,拉伸应力区域中晶粒的异常生长一直持续到达到临界尺寸,之后晶粒停止生长。再结晶过程中晶粒生长的持续增加可归因于应力促进的位错调节。具有有利条件的晶粒倾向于沿着所施加的应力方向异常生长。然而,钛板内的高密度残余位错导致晶粒生长的驱动力降低,导致临界尺寸的存在。这些发现解释了钛在拉伸和压缩应力下观察到的不同再结晶行为。     

变速箱零件毛坯等温正火工艺试验与应用

对变速箱零件毛坯进行了等温正火试验。结果表明，零件毛坯等温正火可以获得比普通正火更细的晶粒、更均匀的金相组织、更小的硬度散差。生产应用还表明，零件毛坯采用等温正火方法，有利于改善或消除锻坯中的带状组织、改善或杜绝由此而引起的混晶。     

冷变形Cu-0.36Cr(wt%)合金的抗软化性能和再结晶行为

通过光学显微镜、透射电子显微镜和硬度测试,研究了析出相尺寸不同的冷变形Cu-0.36Cr(wt%,下同)合金的抗软化性能和高温再结晶行为.结果表明,Cr可以有效地阻碍再结晶过程,提高材料抗高温软化性能;在退火过程中可发生原位再结晶和不连续再结晶两种再结晶形式,再结晶的形式主要取决于析出相颗粒的大小,可以钉扎住晶界移动的Cr析出相的临界尺寸约为43.8 nm,小于临界尺寸的析出相促使原位再结晶发生,原位再结晶后析出相仍比较细小,合金保持较高硬度;而且析出相尺寸还可以影响再结晶的开始温度和速度.     

A model for shrinkage of a spherical void in the center of a grain: Influence of lattice diffusion

A model is presented to describe a spherical void shrinkage at the center of a quasi-spherical grain dominated by lattice self-diffusion. The model is based on the difference in chemical potential between the spherical void surface and the grain boundary interface. The quantitative calculations for pure iron predicted that only small, micron-sized spherical voids could be wholly healed within hours at high temperature. The spherical void shrinkage process can be greatly promoted with an increase in temperature, which depends strongly on crystal lattices, particularly the initial radius of the spherical void and the grain size. The time to eliminate a spherical void with an identical radius within grains is close to that for grain boundaries, while different shrinkage processes were undergone, at fixed temperatures, and related to spherical void size, void spacing, and the grain size.     

30Cr2Ni4MoV钢镦粗过程中的组织演变

针对铸态组织粗大的特点,采用Gleeble1500热模拟实验机研究了30Cr2Ni4MoV钢在不同条件下热变形时的动态再结晶行为以及晶粒尺寸的变化规律,分析了变形工艺参数对再结晶行为、晶粒尺寸及混晶程度的影响。结果表明,变形温度相同时,随变形量的增加,动态再结晶的比例随之增大;变形量相同时,再结晶的临界变形量随变形温度的升高而降低。变形量在部分再结晶区域时,随变形量的增加,混晶及其占有面积都随之增大。当变形量大于完全再结晶所需临界变形量时,随变形量的增加,混晶及其占有面积都随之减小。     

正火工艺对420 MPa级海上风电用钢板组织及性能的影响

利用扫描电镜、激光共聚焦显微镜、室温拉伸、低温冲击测试等试验方法,采用了正火、强化正火、正火+400 ℃回火的热处理工艺,研究了不同正火工艺对420 MPa级海洋风电用钢板组织和性能的影响。结果表明:通过正火处理后,正火态试验钢的平均晶粒尺寸由轧态试验钢的8 μm细化至6 μm,带状组织得到改善,强度与低温冲击性能均得到提升,屈服强度提升至442 MPa,－50 ℃下的冲击吸收能达到120 J;通过正火+400 ℃回火处理后,平均晶粒尺寸为7 μm,虽然大幅度提升了钢的低温冲击性能,－50 ℃下的冲击吸收能量达到194 J,但是钢的屈服强度降低为422 MPa。强化正火后组织为铁素体+珠光体+少量贝氏体,平均晶粒尺寸为5.6 μm,屈服强度提升至460 MPa,断后伸长率和低温冲击吸收能量相较于正火后试验钢有所降低但仍能满足EN10025性能标准,达到强韧性的最佳匹配,是生产420 MPa级海上风电用钢的最佳热处理工艺。     

核电用316H奥氏体不锈钢锻件的晶粒度控制

针对316H奥氏体不锈钢锻件晶粒粗化和混晶的问题,研究了锻造温度、变形量、固溶保温温度对316H钢晶粒度的影响。结果表明:锻件晶粒度大小为芯部＞1/4直径＞表面位置;锻造温度和变形量的增加促进了动态再结晶的发生,对晶粒的细化作用十分显著,锻造温度采用1100 ℃,变形量控制在30%时,锻造后的晶粒度可达7级左右。热处理对锻件的晶粒度具有一定均匀化作用,热处理温度过高会使晶粒长大,热处理温度应控制在1040~1060 ℃范围内。     

550L板坯升级轧制600L牌号带钢试验研究

针对高强汽车钢生产合同量小、规格繁多,混浇坯和合同余材多的问题,以550L带钢的生产为例,研究了终轧温度、冷却速率对550L带钢组织以及力学性能的影响。结果表明,粗轧在再结晶区利用大变形量获得细小均匀的奥氏体组织;精轧采用低温轧制,获得内部有大量变形带的扁平状奥氏体组织,可以提高晶界面积,增加相变形核核心和驱动力,在随后的超快密集冷却过程中形成晶粒细小的铁素体组织,充分发挥细晶强化、相变强化、析出强化、位错强化的作用,使其性能达到高级别600L牌号带钢性能,实现了升级轧制,解决了上述问题。     

0Cr16Ni5Mo马氏体不锈钢δ-铁素体含量及奥氏体晶粒度的控制

检验中发现0Cr16Ni5Mo钢的δ-铁素体含量超出技术协议规定值,为降低δ-铁素体的含量同时控制奥氏体晶粒度以满足材料使用要求,通过理论计算和热力学模拟分析δ-铁素体形成原因,后续采用不同温度的淬火和高温扩散对0Cr16Ni5Mo钢组织和δ-铁素体含量变化进行对比研究,另外采用两种循环热处理方式对奥氏体晶粒度进行控制。结果表明,随着淬火温度的提高,0Cr16Ni5Mo钢的奥氏体晶粒度不断增大,而对δ-铁素体含量的减少作用相对有限。高温扩散能使δ-铁素体明显减少,但当扩散温度大于奥氏体向δ-铁素体转变温度时,会相对延缓铁素体的溶解。进行1130 ℃的高温扩散后,可以采用850 ℃和830 ℃的变温循环相变热处理,消除马氏体组织遗传,均匀细化奥氏体晶粒。