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无粘结预应力(包括体内无粘结和体外无粘结)在桥梁工程中的应用逐步广泛起来,分析无粘结预应力混凝土梁桥的主要困难在于构件的截面强度和构件整体变形耦合;另外,结构采用无粘结配筋后,其可能的失效截面增多,从而影响到构件的整体可靠度。论文利用独立同分布随机变量的极值理论,分析了无粘结配筋对梁式构件可靠度的影响问题。结果表明,考虑无粘结预应力筋截面积沿长度方向的分布特性而引起的可靠指标的降低比较明显,可靠指标随着独立同分布随机变量的数目的增大而减小。工程设计实践中将无粘结预应力混凝土梁的安全贮备比有粘结预应力的计算结果提高15%有一定的合理性。分析还表明,严格控制预应力筋质量,减小预应力筋截面积的变异系数,能有效改善因采用无粘结配筋而引起的可靠指标降低问题。 相似文献
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不同预应力混凝土结构的性能研究 总被引:1,自引:1,他引:0
通过对有粘结预应力混凝土受弯构件和无粘结预应力混凝土受弯构件的比较,更加突显其各自的特点和优点,并在此基础上讨论利用它们各自的优点,在构件中同时采用有粘结预应力筋和无粘结预应力筋混合配筋的计算方法,更充分地认识它们各自的特点和优点. 相似文献
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本文针对有粘结预应力和无粘结预应力这两种常用的预应力做法 ,分析了它们各自的优缺点 ,在此基础上提出了采用有粘结和无粘结预应力筋结合配筋预应力混凝土结构的设计方法及设计原则 相似文献
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在地下 2层及上部 10层的病房楼中 ,根据结构部位不同分别采用了有粘结及无粘结预应力技术。为同时满足结构整体刚度及建筑的使用功能 ,其基础采用无粘结预应力筏板结构 ,地上首层以上框架梁及次梁配置有粘结预应力筋 相似文献
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无粘结预应力混凝土框架结构,在往复荷载作用下预应力筋与混凝土壁间存在相对滑动,并由此产生了耗能和预应力筋的附加应力。本文作者结合牛顿粘滞定律导出了框架在弹性小位移情况下,无粘结预应力筋在管道中的运动微分方程,并且,求出了预应力筋的位移、耗能计算公式。本研究结果对无粘结预应力混凝土框架结构的抗震分析具有重要的参考意义。 相似文献
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无粘结预应力钢筋混凝土中的无粘结预应力筋由于不需要预留孔道,也不必灌浆、施工简便、快速、造价较低、预应力筋的铺设混凝土的浇筑,预应力筋的张拉,锚固端的处理,分项工程的验收。 相似文献
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对梁中采用有粘结预应力筋与无粘结预应力筋结合配筋的探讨 总被引:1,自引:0,他引:1
对实际工程中提出的、在地震区某些大跨重载部分预应力梁中采用有粘结预应力筋与无粘结预应力筋结合配筋的问题进行了探讨,并提出若干建议供设计人员参考。 相似文献
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本文结合工程实例,介绍了有粘结与无粘结混凝土结构的差异,并结合施工流程,从楼面模板安装及钢筋绑扎施工、预应力筋下料、波纹管安装与预应力筋穿束、预应力筋的张拉、孔道灌浆与封锚等方面对有粘结预应力框架梁结构施上技术进行了详细阐述。 相似文献
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有粘结预应力筋与无粘结预应力筋结合配筋梁抗震性能的试验研究 总被引:2,自引:0,他引:2
对4根采用不同预应力筋的部分预应力混凝土梁进行了反复加载试验,探讨了有粘结预应力筋与无粘结预应力筋结合配筋梁的抗震性能,并在研究基础上提出了抗震配筋的设计建议。 相似文献
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双向预应力平板中无粘结预应力钢筋应力的计算 总被引:1,自引:0,他引:1
目前,无粘结预应力技术主要被应用在屋盖、楼面这类平板结构中,设计中需要对板内无粘结预应力筋各受力阶段的应力进行准确计算。无粘结筋的应力与板的挠曲变形密切相关,而目前在设计中使用的经验方法均为借用有粘结预应力结构做法,仅根据截面上的配筋情况,在比较单一试验条件下由试验值的统计规律确定无粘结筋的实际应力。这不但在理论上有较大的近似性,在设计中也会影响到无粘结预应力平板结构内力的计算精度。本文给出了无粘结双向预应力平板中无粘结筋应力与板跨中挠度之间的理论函数,为这类平板结构中无粘结筋各受力阶段的应力计算提供了合理、实用、简便的计算方法。 相似文献
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预应力施工已经非常普遍,特别适用于大跨度、圆形水池等工程,一般常用的是无粘结预应力钢筋。但是无粘结预应力筋自由滑移使预应力筋和端锚极易疲劳,混凝土构件容易受力开裂。我们在一污水处理厂沉淀池施工时采用了一种缓粘结预应力钢丝束,施工简单方便。 相似文献
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无粘结预应力筋施工中的一些措施 总被引:3,自引:0,他引:3
1.工程概况广东罗定市地方税务局综合办公大楼是一幢6~8层柱网间距为10m×8m不等的带无粘结预应力张拉的框架结构,其建筑面积约6000多m2。纵横双向为采用多波连续曲线的无粘结预应力配筋方式,在垂直荷载的作用下,通过柱内或靠近柱边的无粘结预应力筋比远离柱边的无粘结预应力公担的抗弯承载能力多。设计时约有65%的无粘结筋分布在柱及柱边的板带内,给施工中的穿筋、编网和定位均带来诸多不便。2郾施工材料根据图纸要求作如下材料计划:(1)预应力筋采用高强度的钢铰线准s15.24,fptk=1860N/m m2;并符合ASTM—A416标准。(2)预应力筋两端采用V… 相似文献
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无粘结部分预应力混凝土梁裂缝分析计算 总被引:1,自引:0,他引:1
对无粘结预应力钢筋和有粘结非预应力钢筋的性能进行了分析,归纳了现有设计规范或建议的无粘结部分预应力混凝土梁的裂缝宽度计算公式,并对其中的一些系数等加以比较,以探求一个尽可能符合实际的通用的裂缝宽度计算方法。 相似文献
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缓粘结预应力钢绞线的试验研究 总被引:7,自引:0,他引:7
在后张有粘结预应力混凝土结构施工中,由于预应力筋孔道设置和灌浆作业的质量不易保证,常给结构的安全带来一些隐患;后张无粘结预应力技术的应用,减少了预应力筋孔道设置和灌浆作业的一些隐患,又由于该工艺预应力筋所占空间较小,布筋作业中已确定其在结构中的位置,故可满足在较狭窄的空间内布筋的要求;但因其在极限强度上比有粘结预应力构件弱30%左右,且预应力筋自由滑移使应变沿全长大体均等,易造成预应力筋和端锚的疲劳,混凝土构件受力开裂时的裂缝数量少且裂缝宽度大等不足。1缓粘结预应力钢绞线的研究概况和特点上世纪90年代起国内外对… 相似文献
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本文通过对纯弯段内配有腹筋的8根无粘结及2根有粘结(部分)预应力混凝土梁的试验,就无粘结梁在不同预应力度下的抗弯性能,配置与不配非预应力筋的无粘结梁性能对比以及箍筋的作用等因素进行了研究。通过分析,提出了以(?)及(?)为参数的无粘结筋极限应力增量公式。 相似文献
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无粘结筋极限应力增量的合理计算,是较准确计算无粘结预应力混凝土梁正截面承载力和极限荷载的基础。采用弯矩-曲率非线性分析法编制了可考察预应力混凝土梁中无粘结筋极限应力增量的计算程序,通过与16根两跨预应力混凝土连续梁中无粘结筋极限应力实测值的比较,验证了该方法的精确性。最后基于仿真分析结果,得到了预应力筋配筋指标、非预应力筋配筋指标、跨高比、加载形式等参数对承载能力极限状态下连续梁中无粘结筋应力增长的影响规律;建立了无粘结部分预应力混凝土连续梁中无粘结筋极限应力增量的计算公式。 相似文献