在上海召开铝活塞技术条件第二次修订工作会议

八一年一月八日至十二日,在上海活塞厂召开了第二次GB＇148-74修订工作会议。参加会议的有23个单位30名代表。与会同志本着认真负责的精神,详细讨论了“铝活塞技术条件修订草案供讨论稿”,特别对铝活塞各部位名称、材料、主要部位的光洁度、环槽的位置公差、销孔的尺寸公差和形位公差、裙部的形状公差等     

发动机设计形位公差标注实践（4）

发动机设计形位公差标注实践（４）倪新珉（上海－易初摩托车公司）４被测要素最小条件的运用现行形位公差标准的基本特征是采用了有几何意义的公差带．即要求波和要素局限在某个指定的几何区域内（被测要素相关的形位公差跳动公差除外）。与此相应的是采用“小条件”这一...     

点燃式发动机活塞顶环槽磨损的研究

随着点燃式发动机热负荷和机械负荷的不断增长,活塞顶环槽容易出现严重磨损.研究发现有几种因素影响着活塞环槽磨损,例如活塞环表面粗糙度和硬度等,但是主要影响因素是活塞环槽侧面和活塞环侧面的干摩擦接触.分别从活塞和活塞环的角度提出了降低环槽磨损的措施.经过几种方案的试验,结果表明,采用过共晶铝硅合金活塞,环槽为碟形槽,活塞环为圆角处理的扭曲气体渗氮钢环,可有效降低环槽的非正常磨损.     

发动机设计形位公差标注实践（1）

本文主要介绍发动机设计形位公差标注实践，阐述位置度的综合性、单个要素、同组合要素，内容涉及基准的形位公差中公差符号的不同含义、同组合要素的划分及其公共理想形状的确定、基准体系的构成以及基准要素理想形状的确定、基准的选择、复合形位诸公差的独立性及其公差值间的关系。文章就发动机在设计中运用形位公差标准和对在它贯形位公差标准过程中接触到的问题作一些解释，文中所引用的实例均来自发动机典型零件。对理解、掌握、运用形位公差标注都有一定的帮助，对今后修订标准也许有一定的启发。     

“尺寸跟踪法”在活塞设计和加工上的应用

为了满足活塞的使用功能,并用经济合理的办法将其制造出来,除在设计制造时,对活塞结构、材质和表面质量给予重视外,还应重视合理确定精度要求,以控制尺寸、形状、表面位置误差的范围。 就尺寸公差的控制而言,需要设计人员进行严格而认真的计算,井在产品图样上合理地标注尺寸及公差,同时,工艺人员需结合本厂的生产条件,制定出能生产合格成品的较优方案,将加工过程及顺序、工序尺寸和公差标注在工艺文件上。这是一个复杂而仔细的工作过程。特别是活塞裙部轴线方向上,各道环槽侧面、燃烧室底面、销孔轴线对顶面的距离等处均有严格要求,并都需经过粗精加工阶段的若干道工序将其加工出来,基准多次转换,误差层层累积,使这类工序尺寸及公差的计算、余量的确定增加了难度。 从一九八四年起,我们将《尺寸跟踪法》这一计算工艺尺寸链的新方法,应用于活塞设计和工艺设计过程中,较以往用单个尺寸链法或经验法进行计算要简洁、明瞭、可靠,优化了设计工作。     

气门盘锥面高检测方法探讨

在讨论气门盘锥面高度尺寸检测方法之前,应首先搞清楚气门盘锥面高度尺寸公差与气门盘端面形位公差之间是什么关系。有不少设计、制造和检测人员截止到今还没有重视这个问题。在标注、制造和检测气门盘锥面高度尺寸公差时,有一个遵循什么公差原则的问题,公差原则主要指尺寸公差与形位公差的相互关系,规定了公差原则,就可以使气门的设计、制造、检测三者统一起来。因此,它在形位公差新国标中占很重要的位置。 在《内燃机配件》杂志上经常发表气门盘锥面高度尺寸公差的检测方法文章进行讨论,但至今还很少发表文章讨论气门盘锥面高度尺寸公差与气门盘端面形位公差之间是什么关系的文章。 在《内燃机配件》杂志九六年第二期,由蓬莱动力机械配件厂张敬源等三位专家,写了一篇文章,题目是《气门标准化设计探讨》。提到了气门盘锥面高度尺寸公差是否包客盘端面形位误差的问题,还提到凡尔线到盘端面高度尺寸是指高点位置尺寸,还是指低点位置尺寸的问题。我们觉得这个问题提的好,很有必要进行讨论。下面谈谈我们的意见供行家们讨论,想通过我们这篇文章起到抛砖引玉的作用。     

16V240型柴油机组合活塞修理工艺

1 组合活塞的故障分析1.1 活塞环槽的磨损活塞顶环槽磨损是导致活塞失效的主要原因.从许多机务段反馈情况来看,一般机车运行25万km时,第一道环槽磨损为0.05～0.20mm,其主要原因为:     

发动机设计形位公差标注实践（5）

发动机设计形位公差标注实践（５）倪新珉（上海一易初摩托车公司）６复合形位公差ＧＢｌｌ８２－８０第１８条提出了“复合位置度”的概念，其实，凡对同一个要素（或同一组要素）提出两项或两项以上形位公差都可称之为复合形位公差，而复台位置度只是复合形位公差的一个...     

对几种机车柴油机活塞组《公差与配合》标准选用的分析

<正> 从粗略统计来看,由于活塞功能不佳,国产机车柴油机的单位容积功率比引进的国外同类ND4、ND5型机车柴油机低20％,而且容易发生气缸拉伤、偏磨、敲缸振动、缸套穴蚀、活塞裂纹等问题,特别是第一道气环槽磨损过快促使活塞使用寿命缩短。这是柴油机的常见故障问题,是综合技术经济效果差的重要原因之一。现主要以几种机车柴油机(见一览表)为例,对活塞组在《公差与配合》标准选用中存在的一些问题进行粗浅分析。 1 活塞销与销孔精度 1.1 活塞销与销孔的《公差与配合》选择不当活塞销跟活塞销孔和连杆孔同时配合,而且它的中间部分跟连杆孔的配合比两端部跟活塞销孔的配合较松。如采用基孔制,则销呈中部     

挡圈槽槽底跳动测量装置

活塞挡圈槽槽底跳动(即挡圈槽槽底相对于活塞销孔中心线的跳动)公差一般要求为0．2mm，如果挡圈槽槽底跳动超差，挡圈易弹出，使活塞销产生轴向窜动。挡圈槽在销孔的里面，槽底跳动很难测量(见图1)，挡圈槽的加工是以销孔定位，我们在日常加工中一般采用工装保证的方法来控制该检测项目，即在加工过程中控制涨心胎跳动合格，则挡圈槽槽底跳动合格，现场无法直接出据单个活塞具体的测量数值。     

活塞加工偏心燃烧室夹具

1 活塞加工偏心燃烧室工序现状目前,全国各活塞生产厂家在加工偏心燃烧室时,普遍使用偏心止口座定位装夹.止口座形式如图1此种定位装夹方式有如下几处缺点1 通用性差 偏心止口座与其它工序止口座不统一,无法相互代用,故通用性差.2 设计繁锁 偏心止口座设计繁琐,几乎是一种产品需要一种设计.不能象普通止 口座那样,只需在通风图样下相应的表格内 填充设计数字即可.因而不易形成标准化、系列化图纸设计.3 加工困难 因为存在两圆柱部分的不同心问题,且偏心量公差要求较严,故加工难度较大,加工精度较难保证.4 检测困难 加工出的止口座的尺寸公差检测不够准确.     

《燃气轮机压气机叶片燕尾型叶根、叶根槽尺寸标注、公差及技术要求》和《燃气轮机透平叶片枞树型叶根、叶根尺寸标注、公差及技术要求》两项专业标准审查稿起草讨论会在芜湖召开

《燃气轮机压气机叶片燕尾型叶根、叶根槽尺寸标注、公差及技术要求》和《燃气轮机透平叶片枞树型叶根、叶根槽尺寸标注、公差及技术要求》两项专业标准(审查稿)起草讨论会于一九八八年十月十八日至十月二十四月在芜湖召开.参加会议的有该两项标准的主要起草单位南京汽轮电机厂、无锡叶片厂,参加单位哈尔滨汽轮机厂、陕西鼓风机厂、上海汽轮机厂、上海发电设备成套设计研究所以及标准的归口单位南京燃气轮机研究所共七个单位十三名代表,会议由机械电子部燃气轮机归口所负责组织召开.     

发动机设计形位公差标注实践（2）

发动机设计形位公差标注实践（２）倪新珉（上海－易初摩托车公司）２关联要素的“隐性”综合形位公差举一个简单例子，图３为一偏心轮，图中圆柱度、面轮廓度的理想形状都是理论圆柱角，后者的直径必须等于理论尺寸，而前者则未必。在关联要素形位公差代号中，公差符号被...     

发动机设计形位公差标注实践（3）

发动机设计形位公差标注实践（３）倪新珉（上海－易初摩托车公司）３如何判断要素是否同组一个比较复杂的零件往往有很多要素，存在很多名义位置关系，也可能标注了很多理论尺寸、形位公差。读图时，该如伺判断哪些要素同组，哪些要素不同组呢？稍留意便可注意到ＧＢ１１...     

中空耐磨镶圈活塞

内燃机向高速高负荷发展,必然对活塞提出越来越高的要求.由于活塞头部温度较高,第一道活塞环槽磨损过快,从而导致活塞环失去密封的作用,使活塞报废.但是,在第一道活塞环槽的部位铸人一个奥氏体铸铁耐磨镶圈后,活塞的第一道环槽就切在耐磨镶圈上,从而成倍地提高了第一道环槽的耐磨性.     

柱塞斜槽形位公差的若干标注方法及其误差的正确评定

柱塞斜槽的形位公差,在国标、部标及国内、外企业产品图样和工艺文件中出现若干不同的标注方法。常见的有以下两种控制方法: 1.以直线度控制形状误差,以斜槽大、小油量处两点尺寸控制斜槽位置,简称“两点法”。 2.以倾斜度或线轮廓度控制综合形位误差。 本文剖析不同标注方法的含义以及误差的正确测量和评定方法。     

形位公差在柴油机设计中的应用

本文对形位公差原则的各种特点及在柴油机设计中的典型应用作了综述。着重记述独立原则标注零件要素的依据和独立原则应遵守的综合极限边界.本文又以科学的计算方法替代目前国内,外采用的经验法,对有相互关联的零件要素以几何计算法来确定形位公差中的位置度公差值;对相配零件以形位公差原則的综合极限边界尺寸的计算法来确定其基本偏差及选定公差。文中以形体复杂的多缸V型柴油机的机体及与之相配的气缸套作为示例。     

防胀活塞的设计及其应用

防膨胀活塞的设计,在汽油机、柴油机的应用中有很高的要求。由于高性能发动机要求必须采用防膨胀活塞。在发动机的所有工况下,活塞在缸套中的膨胀对发动机的性能有重要的影响。 KS─防膨胀活塞即使在发动机性能要求很高的情况下,其膨胀值亦能达到令人满意的结果,再加上良好的配合公差,使活塞的变形顺应于缸套的变形,活塞工作很平稳,这对提高发动机性能起到很大的作用。 由于在活塞中锒一带状钢片,在防膨胀活塞的设计中要多考虑一个变化量;另一方面,结构强度高、性能好的无热膨胀补偿槽的防膨胀活塞并不很昂贵,这样对低噪声,高强度、寿命要求较高的发动机,有必要采用这种设计。 一、控制原理 防膨胀活寨头部的热量传递至环岸和销座,使活塞裙部沿销孔方向变成椭圆形。活塞上部铸有一环形或盘形的钢片,该钢片限制了铝的膨胀。在工作温度下,我们可以得到平均膨胀系数,它取决于壁厚以及铝合金和钢片的膨胀系数,平均系数的增大使靠近活塞头部的     

发动机拉缸的原因及排除

斯太尔WD615系列发动机采用干式气缸套.2mm厚的薄壁气缸套可以轻易地从缸孔中取出或者放入.活塞为铝铸件,顶部有偏置的"ω"形烧燃室及避阀坑,第一道环槽镶有隔热圈,活塞销孔向曲轴旋转的方向偏1 mm,顶岸有18道细槽,以防咬伤.裙部涂覆2～3微米厚的石墨层,以改善磨合.     

活塞梯槽与梯环的设计计算

在高温、高压、高速以及润滑困难的条件下工作的活塞环,是发动机所有零件中工作寿命最短的,特别是第一道气环,在高温高压和燃烧生成物所产生的化学作用下,油膜很难建立,使其实现完全润滑比较困难,而常常处于临界润滑状态.在各道环的磨损量中,第一道气环磨损量最大,为提高性能,第一道气环通常采用梯形环、桶面环,活塞的环槽镶有耐磨镶圈,采用梯形环槽.环区的温度要求要小于250℃,否则环的弹力降低,油热解、结胶,导致活塞环卡滞,密封失效.第一环槽工作条件苛刻,因此对尺寸精度的要求较高,传统的设计计算方法,效率低、易出错,本文用求解方法得出梯形槽中径的计算公式、梯形环的计算公式,在工程实践中应用方便、准确率高、效率高,对活塞梯形环、环槽的整体设计及配合提供快捷的计算方法.