G20CrNi2MoA钢代替G20Cr2Ni4A钢制造轴承滚子的热处理试验

进行了G20CrNi2MoA钢代替G20Cr2Ni4A钢制造轴承滚子的热处理试验。试验表明,用G20CrNi2MoA钢代替G20Cr2Ni4A钢制造轴承滚子,渗碳过程易于控制,淬火时可根据滚子尺寸不同,选择合适的淬火冷却介质,能完全保证G20CrNi2MoA钢制造的轴承滚子的淬火质量,在满足技术要求的同时,即节约了材料费用,又减少了热处理加工费用,具有推广价值。     

20Cr2Ni4A替代18Cr2Ni4WA齿轮材料钢的加工试验

为了降低采煤机和掘进机齿轮材料成本及生产成本,试验用20Cr2Ni4A制造齿轮零件,采用合适的热处理工艺参数保证满足零件设计要求以替代18Cr2Ni4WA齿轮材料。     

Cr4Mo4V钢热处理工艺对残余奥氏体量的影响

经对Cr4Mo4V钢进行热处理工艺试验，分析工艺参数对残余奥氏体量的影响，优化了热处理工艺参数，使Cr4Mo4V钢残余奥氏体量控制在5％以内，保证了热处理质量及尺寸稳定性。     

25Cr2Ni3Mo钢在低温离心压缩机上的应用

介绍了25Cr2Ni3Mo钢热处理对其机械性能及焊接接头机械性能的影响。分别叙述了该材料在叶轮、主轴及定子上的应用情况。得出了应用于转动件及定子件的适宜温度(低温)。     

SG13Cr4Mo4Ni4V钢轴承套圈热处理工艺改进北大核心

为解决轴承套圈在密封箱式渗碳炉中渗碳表面浓度不达标和渗碳层不均匀的问题,进行SG13Cr4Mo4Ni4V钢预氧化工艺技术研究,建立预氧化处理与表面渗碳效果的关系,根据尺寸与装载量选择最佳的预氧化时间,改进原热处理工艺规范。结果表明：SG13Cr4Mo4Ni4V钢轴承套圈最佳预氧化处理工艺为（945±5）℃×（30～40）min。经该工艺处理后,套圈达到了技术指标要求,满足了轴承的使用性能。     

20Cr2Ni4钢高温回火后硬度偏高的分析

我厂的20Cr2Ni4钢锻件经正火、高温回火后进行机加工时,常常因硬度偏高而难以进行滚齿加工。针对此问题,我们作了一些试验和分析,提出了解决办法。 1.原回火工艺及分析 (1)原回火工艺(如图所示)生产中常常会出现滚齿加工困难的情况,经查是硬度偏高所致。     

4Cr14Ni14W2Mo钢氮化层剥落机理探讨

研括了4Cr14Ni14W2Mo钢锻造变形量对晶粒度的影响,用TEM、SEM、X射线衍射仪和俄歇能谱仪对氮化层显微组织、剥落面形貌等分别进行了分析。结果表明,锻造加热温度高于1180℃。变形量小容易造成晶粒粗化。氮化层中析出CrN 产生51%体积膨胀,是导致氮化层剥落的主要应力来源。晶界和孪晶界碳化物成网膜状、晶粒粗大、氮化操作不当容易引起氮化剥落。     

10Cr4Ni4Mo4V钢高温性能的试验分析

对10Cr4Ni4Mo4V钢的部分高温性能进行了试验分析。结果表明,10Cr4Ni4Mo4V钢具有良好的高温硬度和高温冲击韧性,且高温接触疲劳寿命也高于Cr4Mo4V。附图6幅,表4个。     

20Cr2Ni4A钢淬火参数对齿轮心部硬度的影响分析

我分厂为陕西秦川机械发展有限公司秦川齿轮厂加工的发电机组YOTF450系列的大齿轮，其分度圆直径890mm、厚度160mm、模数m=8，单件重最约750kg，材料20Cr2Ni4A。其化学成分为：Wc=0．17％～0．23％；WSi=0．20％～0．40％；WM。=0．30％～0．60％；WCr=1．25％～1．75％；WNi=3．25％～3．75％；ws≤0．04％，wp≤0．04％。由于该齿轮螺纹连接孔要求精密配合，故在渗碳、淬火后，需要精加工，因而其心部硬度要求为35—40HRC。     

热处理技术对钢蜗轮副用材料18Cr2Ni4WA钢滑动磨损行为的影响

在SRV Ⅳ微动磨损试验机上考察不同热处理技术对18Cr2Ni4WA钢磨损行为的影响,并分析磨损机制.在试验条件下,渗碳激光复合处理试样的维氏硬度约为HV760,耐磨性最好,其次为渗碳、低温回火试样和淬火、低温回火试样;正火、高温回火试样的金相组织为回火索氏体,淬火、低温回火试样的金相组织为板条状回火马氏体和残留奥氏体,渗碳、低温回火试样和渗碳、激光表面淬火试样的显微组织均为针状马氏体、残留奥氏体和颗粒渗碳体,且渗碳激光复合处理试样的金相组织较为均匀、细小.     

4Cr14Ni14W2Mo耐热钢的热力学分析与改性研究

为研究碳化物的类型、数量和分布对4Cr14N i14W 2Mo耐热钢使用性能的影响,采用Thermo-Calc软件分析该钢在不同温度下各平衡相数量、组成与钢中W、Mo含量之间的定量关系。计算结果表明,此钢中的碳化物在1135℃几乎完全固溶,在750℃时效析出量达最大;适当提高W、Mo含量,即当Mo(%)+0.7W(%)≥5.0时,可使钢在时效处理后其晶界上形成颗粒状M6C碳化物,减少沿晶界析出的M23C6碳化物,从而就能减少渗氮层剥落倾向。上述分析结果与文献所得的经验数据基本吻合,对该钢的改性有一定的理论指导作用。     

9Cr2Mo轧辊热处理试验研究

通过对9Cr2Mo轧辊进行退火、调质、淬火、回火、深冷处理、二次低温回火等热处理后,能够显著提高轧辊的综合力学性能和使用寿命,有效保证轧辊的表面粗糙度等外观质量,大大降低轧辊的生产成本,提高轧机生产效率,增加经济效益。     

1Cr17Ni2钢制索具热处理工艺探讨

分析热处理工艺对１Ｃｒ１７Ｎｉ２钢组织和性能的影响,并针对由该钢所制索具的特殊技术要求,通过大量试验获得最佳的热工艺参数。试验结果表明,１０４０℃加热淬火,３００￣４００℃两次回火,可获得强度韧性的良好配合,能满足该索具的力学性能指标。     

12Cr2Mo1R与06Cr19Ni10异种材质焊接研究

分析了12Cr2Mo1R耐热钢与06Cr19Ni10不锈钢的焊接工艺特点,介绍了氩弧焊材ER309L的选取过程,阐述了如何控制焊缝的合金元素组成,从而改善和提高焊接接头性能,并最终在实际产品中验证了工艺方案的可行性。     

00Cr17Ni14Mo2材料流动应力的实验研究及其BP神经网络模型

采用Gleeble-1500D热模拟试验机,分别在800℃,900℃,1000℃,1100℃四个温度和0.01/s,0.05/s,0.1/s,0.5/s,1/s五个变形速率的条件下,对00Cr17Ni14Mo2材料进行等温等速压缩试验。通过所获取的数据来绘制曲线图,分析温度、应变速率对材料流动应力的影响,最后采用MATLAB软件建立BP神经网络模型预测流动应力,与所得实验数据进行比较。     

CW6Mo5Cr4V2钢与W6Mo5Cr4V2钢的性能比较

比较了CW6Mo5Cr4V2钢与W6Mo5Cr4V2钢的性能。试验表明,在相同淬火温度下,CW6Mo5Cr4V2淬回火硬度和红硬性明显高于W6Mo5Cr4V2,淬火晶粒比W6Mo5Cr4V2粗,冲击功比W6Mo5Cr4V2低。CW6Mo5Cr4V2在1160-1200℃淬火可获得优良的综合机械性能。在1220℃以上淬火,CW6Mo5Cr4V2过热倾向显著,冲击功急剧下降。碳和钨钼含量的变化对CW6Mo5Cr4V2淬火温度的影响很大。要使CW6Mo5Cr4V2淬火易于控制,必须收窄CW6Mo5Cr4V2主要成分范围。CW6Mo5Cr4V2较适合于切削速度较高的刀具。     

17-4沉淀硬化不锈钢的热处理工艺改进

通过对 0Cr17Ni4Cu4Nb沉淀硬化原理的深入分析 ,针对其在沉淀时效时无强化变化的问题 ,提出了对 0Cr17Ni4Cu4Nb热处理工艺的改进 ,取得了良好的结果     

五效蒸发装置主体设备材料00Cr17Ni14Mo2性能研究

研究00Cr17Ni14Mo2的机械性能、焊接性能和基于NaSCN介质的耐腐蚀性能表明,选择00Cr17Ni14Mo2作为五效蒸发装置主体设备材料是合适的。     

G20CrNi2MoA钢制轴承套圈的热处理工艺

通过制定合理的G20CrNi2MoA钢制轴承套圈热处理工艺,使轴承套圈的工作表面具有高的硬度、耐磨性、高抗疲劳性,而心部具有高的强韧性,能够承受高冲击载荷,以达到轴承的使用要求。