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钢含碳量对低温盐浴渗铬层的影响 总被引:2,自引:3,他引:2
通过 Q2 35钢、45钢、T1 0钢低温盐浴渗铬层的金相组织、相结构、厚度、铬浓度、显微硬度和耐蚀性的对比 ,表明碳含量越高 ,铬碳化合物层越厚 ,显微硬度越高 ,耐蚀性越好。 相似文献
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45钢低温盐浴渗铬工艺的研究 总被引:6,自引:4,他引:2
研究了45 钢低温盐浴渗铬工艺。通过电子显微镜、X射线能谱仪及衍射仪对渗层进行分析,表明采用本文的盐浴渗剂,可在770~860℃对45 钢进行盐浴渗铬,并得到较厚的渗铬层。 相似文献
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T12钢盐浴渗钛层结构的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
用光学显微镜,电子探针,X射线衍射仪和透射电镜研究了T12钢电级中性盐浴渗钛层的组织结构,试验结果表明,渗层包括外两白亮层,两层之间有比较明显的分界,内白亮层与基体之间存在黑色的过渡层,外白亮层是TiC层,其中含有少量α-Fe;内白亮层是αFe层;内外层交界为α-Fe基体上分布TiC,铁素体内层是在碳化钛层形成过程中使其前沿附近含碳量降低,同时溶入缩小γ区的元素钛而逐渐形成的。 相似文献
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固溶渗氮与盐浴渗铬复合处理渗层的组织与性能 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了45钢氯系盐浴渗铬工艺与固溶渗氮预处理对盐浴渗铬试样耐蚀性的影响.结果表明,采用CaCl2-NaCl-NaF为基盐,以铬粉、铬盐和铬的氧化物为供铬剂,经850 ℃×6 h盐浴渗铬,可在试样表面获得20~30 mm厚的致密渗铬层.表层硬度1400~1700 HV0.3,渗铬样表层铬浓度为65%~90%.X射线衍射分析表明渗铬表层主要由Cr-Fe固溶体、铬的碳化物和少量氧化物组成.阳极极化曲线的测定分析表明,所有盐浴渗铬试样的耐蚀性普遍优于304不锈钢.其中固溶渗氮+盐浴渗铬复合处理试样的渗层钝化电流为(3.2~5.3)×10-5 mA/cm2,远低于不锈钢和单一盐浴渗铬试样. 相似文献
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合金元素对低温盐浴渗铬层的影响 总被引:3,自引:0,他引:3
通过45钢和H13钢低温盐浴渗铬层的金相组织、相结构、厚度、铬浓度、显微硬度的对比,表明钢中含有扩大α相区的含金元素(Cr、Mo、Si)不是促进渗铬,而是阻碍渗铬,减小了渗层厚度,降低了渗层的显微硬度。 相似文献
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在选定供铬剂、还原剂的条件下,对影响盐浴渗铬效果的基盐配比、稀土和活化剂加入量进行配方正交试验,通过对Cr12钢试样盐浴渗铬工艺及渗层厚度的分析比较,筛选出900℃×4 h盐浴渗铬时的最优配方;采用光学金相观察、显微硬度测试、砂浆磨损试验等方法,分析比较了Cr12钢样品加稀土前后渗层厚度、硬度分布及相对耐磨性等性能。研究表明,添加稀土对盐浴渗铬有明显催渗作用,渗铬样品在渗层厚度、硬度梯度分布及耐磨性方面均优于未加稀土的渗铬样品和Cr12钢900℃加热油冷样品;添加适量NaCl和NaF以改造硼砂基盐配方,对改善熔盐流动性、降低挥发等方面产生了良好效果。 相似文献
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3Cr2W8V模具钢低温盐浴渗铬复合热处理 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了3Cr2W8V钢的低温盐浴渗铬工艺,分析了渗铬层的金相组织、结构和力学性能,并进行渗铬层的耐磨实验。结果表明,3Cr2W8V钢在经过低温盐浴渗铬复合处理后可以获得良好的渗铬层及优异的耐磨性。 相似文献
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在真空条件下对PCrNi3Mo钢表面进行渗铬处理,采用X射线衍射、扫描电镜、光学显微镜、自动显微硬度仪、干滑动摩擦及电化学腐蚀等手段分析了渗铬层的组织与性能。结果表明,PCrNi3Mo钢在真空渗铬处理后表面形成了一层由Cr23C6、Cr7C3和(Cr,Fe)7C3组成的化合物渗层,渗层致密且与基体结合良好。渗层深度、硬度、耐磨性以及耐腐蚀性均随渗铬保温时间的延长而提高。对工件进行12 h保温渗铬后得到的渗铬层厚度约为11 μm,表面硬度为1117.1 HV0.5,磨擦因数最低,其磨损量为0.1225 mg,自腐蚀电流密度比基体降低了2个数量级,综合性能最优。 相似文献
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在低硼势粉末法渗硼剂中加入适量的铬粉,于750 ℃对45钢进行交流电场增强渗硼,研究Cr对电场增强粉末法渗硼的影响。采用光学显微镜、X射线衍射仪和显微硬度计对渗层组织、厚度、相与显微硬度进行观察和分析。试验结果表明:采用含3%硼铁的渗剂,渗硼层为典型的锯齿状硼化物,主要为Fe2B相;当渗剂中加入微量铬粉时,最高硬度基本不变,渗层厚度增加,且在铬粉含量为0.2%时达最厚,较不加铬粉的提高约80%,之后降低;当铬粉含量高于3%后,渗层的最高硬度降低;当加入的铬粉≥5%时,渗层表层还出现多种含铬相。 相似文献
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A Y2O3-modified chromizing coating was produced by chromizing an as-electrodeposited Ni-Y2O3 composite film using pack cementation method at 1 100 ℃ for 3 h. For comparison, chromizing was also performed under the same condition on an asdeposited Ni film without Y2O3 particles. Oxidation at 900 ℃ for 120 h indicates that although on both two chromizing coatings chromia scales grow during oxidation, the Y2O3-modified chromizing coating exhibits an increased oxidation resistance due to the formation of thinner, denser and finer-grain scale. The effect of Y2O3 on the coating formation and the coating oxidation behavior was discussed in detail. 相似文献