750 kV输电线路工程V型拉线塔设计优化

利用非线性有限元软件TOWER建立V型拉线塔的结构计算模型,以减轻塔重为目标,从挂线方式、塔头型式、拉线设置方案及主柱截面几个方面进行优化分析,并与自立式铁塔进行技术经济比较。结果表明V型拉线塔进行优化设计后可取得显著的经济效果,其优化措施可为今后相关工程的V型拉线塔设计提供参考。     

V型拉线塔在750 kV输电线路工程中的应用

首次在750 kV输电线路中使用了V型拉线塔,介绍了拉线塔的选型、设计、施工及经济性。应用结果表明,采用V型拉线塔可有效降低工程投资、方便施工、减小施工过程对环境的破坏,经济效益和环境效益显著。     

厦门跨海高塔施工

一、工程概况厦门跨海双回路送电线路工程主要包括两座122.6米拉线塔及12座锚塔。跨海耐张段长度为2075米;跨越海峡主次航道,主航道跨越档距1190米,次航道跨越档距616米。高塔为角钢拉线塔,塔身宽3×3米,每段长度6米,拉线段长度3米;塔重90吨。两层拉线,每层八根呈V型交叉。     

拉线V型塔装配式拉线精确制作

文章主要介绍了 330kV龙乌线工程概况、ZVX拉线V型塔结构特点及拉线制作过程中的基础主柱锅顶至拉线棒顶点之间的高差测量、斜距丈量 ,同时还介绍了拉线制作过程中数据整理、拉线长度计算等方法和装配式拉线应用效果及质量要求。     

抢修型直流单柱式拉线塔受力性能研究

介绍了抢修型拉线塔的结构及优点,以±800kV特高压直流线路为例,建立了单柱式拉线塔8拉线方案和加短横担4拉线方案两种抢修塔有限元计算模型,分别进行了受力性能分析,考虑拉线塔几何非线性影响,对比分析了不同拉线塔方案内力、位移,同时对其进行了自振特性对比分析,结果表明两个方案均可行。     

500 kV LM型直线塔的改造方法

拉线塔在运行中如发生线路被盗,其危害性很大。通常拉线塔改造的方法是拆掉拉线塔,重建一座自立塔。针对惯用改造方法需要停电施工和存在造价高的不足,提出了一种改造LM型拉线塔的新方法。该方法是选取适当高度的自立塔的塔身,中心包围着LM塔,在LM塔颈附近位置进行连接,使之成为自立塔,并给出了500kV LM2-36型直线塔的改造施工实例。应用该方法不需要停电施工,改造时间短,改造费用低。     

特高压线路顶部拉线抱杆分解组塔施工的仿真力学模型

基于特高压输电线路内悬浮外拉线抱杆分解组塔施工的需求,提出了顶部拉线抱杆分解组塔施工的一个通用仿真力学模型,通过调整抱杆结构和工况参数,可适应内拉线或外拉线、内悬浮或固定卡脚等类别顶部打拉线抱杆分解组塔施工的精确计算;通过开发程序,可有效实现各种工况组塔施工的快速精确的力学分析和计算,进而优选工器具,优化吊装方案。     

对500kV输电线路拉线塔使用的建议

文章从安全、经济和占地等几个方面对５００ｋＶ输电线路拉线塔的使用，进行了比较分析，提出了在平原农业地区少用或不用拉线塔的建议。     

悬索拉线塔结构设计探究

采用TOWER、SAP2000和ANSYS等软件对悬索拉线塔的拉线布置、拉线预张力、主柱初始缺陷、主柱长细比进行了优化分析,并给出了设计建议。     

导线对拉线的间隙计算

在超高压或特高压输电线路中,自立式直线塔比拉线直线塔约多用钢材50％,多用混凝土4倍以上,挖填方多2倍多。因而,在500kV输电线路中广泛地采用了拉线直线塔。我院几条500kV线路使用拉线直线塔占全部直线塔的比例平武线(湖北段)72.56％,葛武线61.9％,葛上直流线路62.43％,双汉二回500kV线路,拉线塔约占70％。可以看出,拉线直线塔占全部直线塔均在60％以上,合理地设计拉线铁塔尺寸的经济意义是很显著的。     

拉线初始预应力分布对拉线杆塔受力影响的研究

鉴于拉线塔的重要性及受力特性,应用结构分析软件ANSYS对拉线塔建立相应的非线性有限元模型,并以东长哈送电线路87号拉门塔为例,研究拉线初始预应力的分布,找出拉线初始预应力分布对拉门塔受力性能影响的规律。研究结果表明:拉线初始预应力对拉门塔初始状态下的支座反力、节点位移和杆件轴向应力的影响呈线性关系,对荷载状态下的受力性能的影响呈非线性关系,因此,应优化选取拉线初始预应力。     

特高压单柱拉线塔受力特性及拉线初始预应力对其影响的研究

特高压拉线塔具有良好的应用前景,拉线的初始预应力对拉线塔受力至关重要。建立了特高压直流输电线路工程中的单柱拉线塔非线性有限元模型,分析拉线的受力特点,提出了影响拉线塔力学特性的拉线临界预应力的概念,研究分析了拉线初始预应力对单柱拉线塔受力特性的影响规律。结果表明:在大风荷载状态下,当拉线初始预应力小于拉线临界预应力时,随初始预应力的增大,拉线塔节点位移减小,拉线工作应力、杆件轴力、主柱支座反力基本不变;当拉线初始预应力大于拉线临界预应力时,随初始预应力的增大,拉线塔节点位移基本不变,而拉线工作应力、杆件轴力、主柱支座反力等均线性增大;大风荷载状态拉线临界预应力约为仅迎风侧拉线受拉时工作应力的一半,拉线的初始预应力应在比临界预应力小的范围内选择。     

500kV线路拉线长度的精确测量及计算

５００ｋＶ线路拉线长度的精确测量及计算蒙超雄（广西送变电建设公司南宁５３００３１）１概述地处平坦地带的５００ｋＶ输电线路，越来越多的使用拉线塔。而通常采用的拉Ｖ塔塔型已基本定型，各设计院采用的塔型只不过是有些参数不同而已。拉Ｖ塔的形状及拉线布置见图１...     

±800kV直流双柱悬索拉线塔塔线体系风振响应的风洞试验研究

哈密—郑州±800 k V直流输电线路中大量采用双柱悬索拉线塔,双柱悬索拉线塔由双立柱支撑结构及拉线悬索系统所组成,在概念和设计上均较为简洁,主要受风荷载控制。为研究其风致振动动力响应特点,制作并进行了气动弹性单塔模型和塔线体系模型的风洞试验,测定了在紊流风场中的风振响应,揭示了此类输电塔的荷载传递机制。研究结果表明:在紊流风场中,结构的顺风向和横风向响应处于同一数量级;随风速增加,背风侧拉线趋向松弛,背风侧立柱受压减小;迎风侧拉线张紧,迎风侧立柱受压增大,因而在设计时,需考虑拉线断线和受压立柱动力失稳问题。     

500 kV双回换位塔电气模型设计优化的研究

目前国内500kV双回换位塔的电气模型存在不利于复合绝缘子防上下伞裙的冰桥短接和防雷性能不足等缺点。通过安装侧针完善跳线防雷设计,改变跳线出口角度改善绝缘子高压端的场强分布,悬垂串和耐张串采用内弧结构的拉线型U形环避免芯棒与端部金具连接的扭伤,跳线串改成八字形或V字形以有效防污闪、雨闪和冰闪,耐张串采用复合绝缘子使双回换位塔完全免清扫。从而500 kV双回换位塔电气模型即可得到优化。     

输电线路铝合金抢修塔拉线参数

输电线路铝合金抢修塔是由预应力拉线和铝合金角材组成的临时性桅杆结构,其拉线的承受外荷载能力至关重要。为了研究拉线参数对抢修塔的结构强度、刚度、整体稳定性的影响,利用大型结构分析软件ANSYS建立了抢修塔非线性有限元模型,对不同的参数值和工况进行数值计算,指出风向角取值90°是结构的最不利工况;建议现场施工拉线初应力取值120～150 MPa,抢修塔现场施工拉线倾角取值45°。     

利用大截面悬浮抱杆组立特高压直流铁塔

云南至广东±800kV特高压直流输电工程的直线塔采用700×700（mm）大截面的内悬浮抱杆外拉线的组塔方案。文章介绍了塔型结构、抱杆特点、外拉线的布置以及悬浮抱杆的起立与提升,证实该组塔方案具有通用性和易操作性。     

110 kV双回路紧凑型塔设计研究

随着经济高速发展,湖南省内经济发达地区线路走廊日趋拥挤,本文通过对常德汉寿~枫树110 k V线路汉寿侧改进同心110 k V线路工程路径走廊紧张的地方统计分析,科学规划、规范设计、充分优化、合理构造适用于本工程的紧凑型式塔。通过多种110 k V双回路紧凑型塔设计方案的技术经济对比分析,提出本工程采用“网拍”型双回路紧凑塔的设计方案,并配套设计了双回路紧缩型耐张塔。采用紧缩塔可有效缩小线路走廊宽度,提高线路输送容量,实现“零跨房”,利于保护环境,具有良好的经济效益和社会效益。     

110KV线路ZV拉线塔和Z型混凝土双杆塔比较

110kV航埠一杜泽输电线路，全长29km，导线LGJ-185，避雷线四一35。原设计选用混凝土双杯塔，经过我们反复比较和论证，现改用ZVI，ZVZ直线拉线铁塔。1技术比较ZV拉线塔、Z型混凝土双杆塔单线图见图1，图2，技术参数见表1。从下对照表可以看出，两种杆型的呼高差不多，同样适用LGJ-185导线，但是ZV拉线搭的水平档距400m和600m混凝土双杆的水平档距350m和500m；而使用档距，ZV拉线塔是340m，混凝土双杯是300m。这样，单位公里杆塔使用数量上ZV拉线塔较少。在杆塔自重方面，ZV拉线搭平均1．7t，每公里运输重量5t；混凝土双杆平均3．…     

直流输电线路双柱悬索拉线塔设计

介绍了双柱悬索拉线塔在国外的使用情况、悬索的找形及铁塔尺寸的确定方法。采用有限单元法分析了双柱悬索拉线塔的动力特性,结果表明:前16阶阵型为拉线振动;拉线及金具的受力较大,需要进一步研究新型金具。对双柱悬索拉线塔、自立铁塔、传统拉线塔的优缺点进行了对比,结果表明在占地不受控制时双柱悬索拉线塔的经济性明显。