多道激光熔覆铁基合金的组织和性能

在球铁基体上激光熔覆铁基合金，对多道搭接时激光熔池的凝固速率、“二次加热”效应以及熔体的对流行为对搭接熔覆层组织、成分、性能的影响进行了分析。结果表明，搭接熔覆获得的熔覆层组织随扫描次序前后而粗大，稀释率逐渐增加，硬度值相应降低。搭接熔覆层组织分界不明显，与基体结合处为波形界面，达到冶金结合。     

送粉多道搭接激光熔覆温度场的数值模拟

运用ANSYS有限元分析软件,对送粉式多道搭接激光熔覆过程的温度场进行了数值模拟。考虑到材料热物性的非线性特征以及对流换热的边界条件,建立了三维有限元模型;送粉过程及熔覆单元的生长过程采用"生死单元法"来实现。结果表明:在多道搭接激光熔覆过程中,先凝固的熔覆道对后续搭接熔覆道有预热作用,两者之间存在一个初始温度差;在熔覆层中,搭接区的温度高于其它区域,存在重熔现象;熔覆层每道熔池节点的热循环曲线呈现周期性变化且基本相似;熔覆层易出现端部效应问题;熔覆层中上部温度梯度沿激光扫面方向水平分布,下部与扫描方向垂直分布,在基体与熔覆层交界处温度梯度出现突变和最大值,是裂纹高发区。     

送粉式宽带激光熔覆—塔接基础理论的研究

研究了大面积送粉激光熔覆搭接技术－搭接系数选择的理论依据，推导出搭接条件下粉有效利用系数和稀释的表达式，并利用金相检测出的熔覆层宏观参数及相关的物理参数对不同搭接条件下的有效利用系数ε和稀释率η进行了计算。     

送粉式宽带激光熔覆—搭接基础理论的研究

研究了大面积送粉激光熔覆搭接技术—搭接系数选择的理论依据,推导出搭接条件下粉末有效利用系数和稀释率的表达式,并利用金相检测出的熔覆层宏观参数及相关的物理参数对不同搭接条件下的粉末有效利用系数ε和稀释率η进行了计算。     

送粉式激光熔覆热和熔覆材料有效利用率影响因素的研究

通过改变激光熔覆工艺参数获得相应的熔覆层并对其进行了细致的研究,对激光热有效利用率、熔覆材料有效利用率、熔覆层稀释率及有关界面问题进行了综合评述。找出了工艺参数对其影响规律,指出了送粉装置与工艺参数间的合理匹配能获得最佳的激光热有效利用率、熔覆材料有效利用率。同时,对搭接熔覆时的搭接率的确定原则进行了详细的评述。为获得良好的结合界面提供了实验证据,为制定送粉激光熔覆工艺规程提供了理论依据。     

激光熔覆镍基碳化铬与镍基碳化钨涂层对比研究

对激光熔覆镍基碳化钨与镍基碳化铬涂层组织性能进行了研究.结果表明,激光熔覆镍基碳化铬涂层搭接区与非搭接区组织有较大区别,搭接区涂层主要由MxCy相组成,非搭接区出现许多菱状硬质CrxCy碳化物;激光熔覆搭接方式对镍基碳化钨组织影响不大.镍基碳化铬涂层平均显微硬度为920 HV0.2,比镍基碳化钨硬度约低180 HV0.2,多道搭接对镍基碳化钨硬度影响不大,但镍基碳化铬的平均硬度下降为800 HV0.2.单道激光熔覆镍基碳化铬涂层耐磨性要高于多道搭接激光熔覆;但不同搭接方式激光熔覆碳化钨的涂层耐磨性相差不大.单道激光熔覆涂层耐腐蚀性比多道搭接激光熔覆涂层耐腐蚀性好,同含量下镍基碳化铬的耐腐蚀性比镍基碳化钨好.     

铸铁基体上激光熔覆H(o)ganas钴基合金凝固组织的研究

用同步送粉器在白口铸铁基体上激光熔覆了Hoeganas钴基合金。利用光学显微镜，扫描电镜及附件，X射线衍射仪分析了熔覆层的凝固组织特征，熔覆层细小均匀，与基体搭接处为柱状晶，表层为细小枝晶，两道搭接处涂层晶体的结晶方向沿袭第一道的结晶方向，同时分析了缺陷产生的原因和控制方法。     

45钢多道搭接激光熔覆层的组织与性能

在45钢表面进行了激光搭结熔覆WC-12Co涂层的实验,对复合涂层的组织、硬度等进行了研究.结果表明:激光熔覆区在微观结构上分为熔覆层、熔化区和热影响区.在搭接区出现了较为粗大的组织特征,采用同一激光工艺参数,多道搭接熔覆层的显微硬度降低.多道搭接熔覆产生的重稀释导致涂层中WC硬质相含量明显降低,是造成激光熔覆层硬度下降的主要影响因素.     

La2O3对激光熔覆铁基合金层硬度及其分布的影响

通过扫描电镜(SEM)研究了稀土氧化物La2O3对铁基合金激光熔覆层组织形貌的影响，用纳米硬度探针测定了熔覆层与基体界面附近和搭接区的硬度和弹性模量，并用MT3型显微硬度计测试了多道熔覆层硬度的面分布．结果表明，稀土的加入细化了晶粒，减小了二次枝晶间距；近界面和搭接区的纳米硬度和弹性模量有不同程度的提高．硬度面分布测量结果表明，加入稀土后熔覆层的平均硬度(HV)约为500，比未加稀土的提高约50，本文还讨论了稀土作用的机理。     

钢表面激光搭接熔覆镍基纳米WC/Co复合涂层的显微组织

采用CO2激光在45钢表面制备镍基纳米WC/Co复合熔覆层,在激光单道熔覆的基础上进行激光搭接熔覆.通过SEM、XRD、EDS以及显微硬度测试,分别对激光单道及搭接熔覆层的显微组织、物相、成分及硬度进行比较研究.结果表明:选择合适的激光熔覆工艺,可以在45钢表面获得基本上消除了裂纹和孔洞,并与基体呈冶金结合的镍基纳米WC/Co复合熔覆层及其搭接熔覆层.熔覆层的物相为γ(Fe-Ni)基体上分布着以WC、W2C为主的碳化物相.其中激光单道、搭接熔覆层显微硬度分别为779.3～1315.O HVO.1、600.3～1560.O HV0.1.尽管单道及搭接熔覆层中碳化物的种类不变,但其形态和分布有较明显差异,搭接熔覆层较单道熔覆层中碳化物形态多样性及分布不均匀性更大一些.无论激光单道或搭接熔覆层中,都存在含相当数量的粒度≤100 nm的纳米颗粒,分析认为这些纳米颗粒最有可能为WC、W2C为主的碳化物,对于熔覆层的抗裂止裂起了关键的纳米效应作用.本文研究的结果对重要零部件的较大面积局部表面改性或修复再制造的工程应用具有重要的探索意义.     

碘对氮碳共渗钢件组织和硬度的影响

在６００￣７００℃地不同材料进行了催渗氮碳共渗，对试样进行了金相分析，硬度测定，对渗层进行电子探针成分析。结果表明，在共析温度以下进行催渗氮碳共渗，具有渗速快、渗层硬度高的特点；化合物随催渗温度升高而增厚，致密碳共渗后快冷，在渗层获得含氮碳的马氏体组织，用该工艺处理轮模具等零件，变形小，耐磨性高，零件的寿命高。     

焊接加热对SHS复合材料组织的影响

采用电弧焊接方法焊搠铁资内衬复合钢管,探讨了焊接加热对热影响区组织的影响,结果表明,采用电弧焊方法焊接瓷内衬复合钢管,可以使复合材料经历一次热处理,热影响区陶瓷层由原来的树枝晶向等轴晶转化,焊接熔合区,在陶瓷与金属之间形成了一过渡层,过渡层与金属呈微冶金结合方式,过渡层与陶瓷呈现出原位结合方式。     

铸态γ—TiAl合金的激光气相渗氮组织

采用波长为10.6um的连续CO2激光束对铸态γ-TiAl合金进行表面气相渗氮处理,形成深度为50-400um渗氮层,用X-Ray衍射、SEM、EPMA技术研究了表面渗氮层的微观组织与结构。渗氮层厚度、氮化物尺寸、形貌和分布随激光渗氮工艺不同而异,氮化物主要由TiN、Ti2AlN组成,以颗粒状、针状、枝晶状等形貌存在。分析了贫铝层的形成原因,渗氮反应过程、以及对流对氮化物形貌与分布的影响。     

搭接参数对激光熔凝处理层显微组织和性能的影响

应用 3kW连续CO2 激光器对轧辊钢进行激光熔凝搭接处理 ,分析了搭接区的显微组织和硬度。结果表明 ,搭接区的组织分布特征和光斑中心基本一样 ,包括搭接熔凝区、搭接相变区和搭接热影响区 ,搭接区的显微硬度分布和光斑中心也相同 ,且当搭接参数合适时 ,可得到较均匀的表面硬化层。     

粉末注射成形粘结剂组分相容性的热力学判据

对粉末注射成形粘结剂组分的在数进行了计算，并通过实验观察得到了组分相容性的判据。分别以PVB，EVA，PMMA为高分子组分，讨论了它们与低分子量组分PEG的相容性，并通过混炼机混炼和偏光显微镜观察，得到了△G/T〈1、5可供工艺相容、 △G／T＞3．0不相容的热力学判据。     

热处理对铸轧— 冷轧铝箔各向异性的影响

测定了铸轧冷轧铝箔及其退火后沿箔材不同方向的拉伸力学性能。结果表明，冷轧及低温退火后铝箔的力学性能均无明显的各向异性，低温退火时，抗拉强度和伸长率变化很小，当退火温度达到280℃时，随温度的升高，抗拉强度和伸长率显著变化，各向异性增大。在280～320℃之间退火，材料既可不同程度地软化、又能减小各向异性。     

组合式气门锻模非正常开裂失效分析

气门锻模正常失效方式为磨损、压塌和冷热疲劳裂纹。本文介绍了组合式凹模的结构并进行了应力分析 ,指出非正常开裂的主要原因为预应力模套与锻模过盈配合量不足。结合气门锻模的特点 ,对凹模的预热、中间去应力退火及中途停工保温的实际操作进行了讨论     

等离子化学气相沉积（PCVD）计算机控制系统

介绍了一种基于IBM－PC机的多参数、高精度控制系统，运用VB、VC语言编程，包括多路A／D转换、D／A转换和I／O控制，应用于等离子化学气相沉积（PCVD）及其他类似系统。     

在我国实现“绿色热处理”的途径之一

从我国中小型热处理企业的需要和现实的可能性出发，本文提出了实现“绿色热处理”的途径之一。即用“准高温多功能井式炉“来取代在空气中加热的井式炉、箱式炉和盐溶炉。