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针对唐钢中薄板坯连铸机生产SPHC钢过程中出现偏离角纵裂纹的情况进行了分析,提出了控制铜板表面质量、控制结晶器变锥度、优化提速制度、优化结晶器冷却强度和改善结晶器振动偏摆等措施,有效地控制了偏离角纵裂纹和裂纹引起的漏钢。 相似文献
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为了提高数值模拟精度,针对薄板坯连铸连轧过程中的工艺特点和材料特性,提出采用铸态钢20来进行高温压缩模拟实验的方法,为液芯压下结构提供材料高温流变应力模型.研究选取沿柱状晶方向的铸态钢试样分别在900、1 100、1 200和1 250℃4个温度点下,采用应变速率分别为0.001、0.005、0.010和0.050/s来进行实验与分析,了解铸态钢在高温条件下的流变行为,研究温度和应变率对材料流动应力的影响.并通过试验数据的多元非线性回归建立铸态钢高温流变应力应变关系模型,为后续的铸轧过程模拟提供准确的材料模型. 相似文献
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综合日钢SPHC炼钢各工序成本现状,从转炉因素和精炼因素两个方面探讨了降低SPHC炼钢各工序吨钢成本的最大潜力,认为转炉强后吹和精炼高带渣量是日钢SPHC吨钢成本增加的制约因素.同时提出了SPHC钢降低成本的措施,预计吨钢炼钢成本较传统工艺降低50元. 相似文献
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利用Gleeble3500试验机研究汽车用C-Mn-Al系TRIP钢的高温力学性能,测定了零塑性温度和零强度温度,应用差示扫描量热法测定其相变区间,采用扫描电镜和光学显微镜分析了不同拉伸温度对应的断口宏观形貌及断口附近组织组成.该钢种零塑性温度和零强度温度分别为1425℃和1430℃,第Ⅰ脆性区间为1400℃-熔点,第Ⅲ脆性区间为800-925℃.第Ⅲ脆性区脆化的原因是α铁素体从γ晶界析出,试样从975℃冷却至700℃过程中,随着α铁素体析出比例的增大,断面收缩率先减小后增大.基体α铁素体比例为8.1%时(850℃),断面收缩率降至28.9%;而拉伸温度在800℃以下时,基体α铁素体比例超过16.7%,断面收缩率回升至38.5%以上.该钢种在1275.6℃时开始析出少量粗大的Al N颗粒,但对钢的热塑性没有影响. 相似文献
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对梅山生产的465炉SPHC钢连铸中包钢水过热度精炼出站到连铸中包钢水温降值进行了全面分析,结合中包钢水过热度与铸坯质量及生产操作的关系,提出了适合SPHC钢精炼出站温度。 相似文献
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文章研究了U71Mn重轨钢的高温力学性能,通过对U71Mn重轨钢热塑性,延伸率、抗拉强度与温度的关系的分析可知:800~875℃、925~1 030℃为U71Mn的两个脆性温度区,在高温拉矫时,应该尽量避免这两个温度区,以保证在拉矫时不会出现裂纹;875~930℃热塑性和高温强度最好,所以在连铸生产过程中应选该温度范围为理论的拉矫温度;U71Mn温度在900℃时的热塑性最好。 相似文献
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试验用1500MS钢(/%:0.20C,0.31Si,1.39Mn,0.011P,0.001S,0.028Als,0.26Cr,0.028Ti,0.0018B,0.0048N)240mm板坯的生产流程为250t BOF-LF-RH-板坯连铸。通过Gleeble-1500热模拟试验机,测试了试验钢1350~600℃的力学性能,得出该钢第Ⅰ脆性区为1350~1250℃,第Ⅲ脆性区为650~750℃在800~1200℃铸坯具有良好的热塑性;建立了板坯凝固传热数学模型和计算了铸坯凝固过程的表面温度。1500MS钢铸坯矫直区域的温度应控制在800~1150℃。 相似文献
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氮对Mn18Cr18N护环钢高温力学性能的影响 总被引:1,自引:1,他引:0
护环是汽轮发电机的重要部件。用Gleeble-1500热模拟试验机研究了成分(%)为:(1)0.53C-16.98Mn-3.17Cr,(2)0.12C-19.57Mn-19.27Cr-0.60N和(3)0.06C-18.58Mn-19.15Cr-0.69N 3种护环钢在8001 200℃的高温变形应力-应变曲线以及含N护环钢的高温塑性-断面收缩率。结果表明,随钢中氮含量的增加,动态再结晶需要的临界变形量越大,相应的变形抗力逐渐增大;含N钢在1 050℃塑性最大,高温塑性随钢中氮含量的增加而减小,因此改善变形方式以提高工艺塑性是防止热裂,提高护环质量的有效途径。 相似文献
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GCr15轴承钢高温力学性能的研究 总被引:2,自引:0,他引:2
用Gleeble-3500热模拟试验机测试了GCr15(0.98%C、1.51%Cr)轴承钢连铸坯的高温力学性能,得出GCr15钢的零塑性温度为1400℃,零强度温度为1450℃,良好塑性区为1250~950℃,第Ⅲ脆性区为950~600℃,并用扫描电镜分析了塑性区与脆性区的断口形貌。研究结果表明,GCr15钢连铸坯的矫直温度应控制≥950℃。 相似文献
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在热回复条件下,采用Gleeble-1500D热/力模拟实验机,研究测试了高强耐候钢Q450NQR1(/%:0.05~0.10C、0.30~0.50Si、0.80~1.00Mn、≤0.020P、≤0.008S、0.20~0.40Cu、0.15~0.35Ni、0.40~0.60Cr)200mm×1 350 mm铸坯试样在700~1 000℃,热拉伸应变率5×10-3 s-1时的强度、塑性模量和断面收缩率。结果表明,随温度下降铸坯塑性模量(硬化系数)和强度增加,800℃时铸坯的强度随温度的变化速率出现明显转变;925~700℃时铸坯断面收缩率≤60%;为保证铸坯质量,在矫直过程铸坯表面温度应≥950℃。 相似文献
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实验用钢GCr15(%:0.97~1.03C、1.43~1.59Cr)用10 kg真空感应炉熔炼,在充氩情况下,使用氮化硅向钢中加0.1%~0.3%氮。通过Gleeble-1500热模拟试验机对该钢的锻材在700~1150℃进行拉伸试验,并用光学显微镜、扫描电子显微镜观察断口形貌和纵向组织。结果表明,氮在钢中以固溶形式存在,随氮含量增加,高温下钢的断面收缩率有较大提升,峰值应力提升不明显。 相似文献
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珠钢采用EAF-LF-CSP工艺生产1.8-6.3mmV微合金化HSLA S-F80钢带(%:0.03-0.07C、1.10-1.60Mn、≤0.05Nb、≤0.05Ti、0.05-0.25V、0.010-0.035N)。试验结果表明,采用再结晶控制轧制工艺(开轧温度1000-1100℃,终轧温度820-950℃,卷取温度550-650℃),钢带的组织3-4μm超细铁素体+少量珠光体,析出相V(C,N)粒度为44nm,钢带的屈服强度590-620MPa。 相似文献
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