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按传统的铸钢件冒口设计工艺方法设计了铸钢件锚的两种生产工艺。传统设计工艺是冒口必须放在铸钢件的热节处,冒口模数必须大干铸件模数,或者冒口直径必须大干铸件热节圆直径,工艺出品率仅为47%和53%。新的设计工艺是冒口离开热节而又靠近热节,四件合用一个浇冒口,提高了冒口温度,形成从铸件远端到冒口颈再到冒口的温度梯度和凝固顺序,以动态顺序凝固提高冒口的补缩能力,工艺出品率提高到74.4%。 相似文献
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四、运用模数法设计计算冒口1.冒口颈铸件和边冒口之间必须造成顺序凝固,凝固应从铸件开始,经过冒口颈再到边冒口,即冒口应该最后凝固。因此冒口颈的模数应该比铸件的模数大,边冒口的模数又应该比冒口颈的模数大,它们之间应为如下关系, 相似文献
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根据“顶注优先,冒口靠边”的均衡凝固工艺原则,改进铸件的浇口和冒口设计,采用压边浇冒口,解决铸件缩松,提高了铸件品质和工艺出品率,省去切割冒口工序。 相似文献
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N6135柴油机是奥地利AVL公司对该厂6135柴油机的改进设计。 N6135曲拐法兰铸件材质为QT700-2,铸件浇注温度为1360~1380℃。我们采用无冒口工艺、采用一个冒口补缩两个铸件的压边冒口工艺和采用一个冒口补缩四个铸件的边冒口工艺(见图)。 相似文献
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《特种铸造及有色合金》2016,(7)
冒口的设计是铸造工艺设计中的重要环节。根据铸件补缩原理,建立了冒口数学模型。以圆柱形明冒口为例,采用IPOPT算法确定冒口的直径和高度、冒口颈的直径和高度,在保证铸件质量的前提下,冒口的优化体积比模数法计算的体积减少了12.634 5%。 相似文献
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采用水力模拟试验方法,对某特大型铝合金铸件的铸造工艺进行模拟研究。结果表明,该铸件原工艺中的浇注系统设计不合理,功能不完善,系统的开放比过大,造成横浇道充不满及局部吸气严重;系统的集渣消能段的连接段的位置及结构设计缺陷,出现“乱引注”;内浇道设置不合理,使系统的流速和流量分配不均等。通过进一步的研究,对原设计存在的问题进行了改进和优化,使浇注系统充型平稳顺利,流量均匀。确保了铸件一次浇注成功。 相似文献
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浇注系统设计的新启示 总被引:5,自引:4,他引:5
采用底注式平稳充型的方案来设计浇注系统,把液流在内浇道的出口速度作为限制瓶颈,它控制金属液在整个浇注系统的流动速度。在保证铸型充满的前提下,内浇道的充型速度最好限制在0.5m/s以内,以普通达铸铁精密铸造叶片为例,把传统的顶注式浇注系统和新的底注式浇注系统的结果进行比较,在充型过程中,采用X射线实时跟踪系统进行了观察,发现顶注式浇注系统充型紊乱,易造成夹杂,浇注的26个叶片中3处出现裂纹,30处出现夹杂缺陷,而采用底注式浇注系统,铸件充型平稳,没有裂纹,只有3处出现夹杂缺陷,优化效果明显。 相似文献
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朱三湖 《特种铸造及有色合金》2001,(1):33-35
针对U形支架熔模铸造难点,采用了一系列措施,在底注加顶注、反向底注加顶注、反向侧注加顶注、卧式顶注4种浇注系统中,卧式顶注最优,其铸件成品率达80%,是其他3种浇注系统铸件成品率的2倍或2倍以上。 相似文献
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设计铝合金压铸模具浇注系统类型的原则 总被引:2,自引:4,他引:2
根据具体零件结构的特征,可设计出相应的压铸模浇注系统,如环形浇道、中心展开浇道、外侧浇道、集中大溢流等浇注系统。尽管这些浇注系统也存在不足之处,但总的原则是:使流入型腔的铝合金液尽量减少曲折、汇合,尽可能避免直接冲击型芯,不宜立即封住分型面,有利于压力的传递,形成良好的充填状态和排气条件。 相似文献
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介绍了铸铁件常规浇注系统的结构形式,分析了撇渣的必要条件、充分条件以及浇注系统结构对撇渣能力的影响。最终得出如下结论:(1)浇注系统应尽可能营造层流流动或降低紊流度;(2)横浇道充满是撇渣的必要条件;(3)在进行浇注系统结构设计时,应避免内浇道设在横浇道顶面和离横浇道末端太近,直浇道中心至第1个内浇道中心的距离也不能太近;(4)增加浇注系统长度、采用多组元浇注系统以及设置直浇道窝等均有利于减小铁液紊流,从而有利于夹渣和气体与金属液分离并上浮。 相似文献
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