WC添加方式对Cr_3C_2基硬质合金性能的影响

探讨了两种不同的WC添加方式对Cr3C2基硬质合金组织与性能的影响。结果表明,与WC以单一碳化物形式在湿磨时加入相比,WC以Cr3C2—WC复式碳化物形式加入,制备的合金晶粒较细、抗弯强度较高。     

单晶镍基高温合金的蠕变断裂

本文研究了〈001〉取向的CMSX—2,SRR99和RR2000三种单晶镍基高温合金,从750-1000℃温度范围和从150—680MPa应力下的蠕变断裂特征;用扫描电镜对上述各种实验状态下的蠕变断口和纵向剖面进行了详细观察。结果表明:单晶的蠕变断裂具有明显的晶体学特征,蠕变裂纹总是从已有的铸造的显微疏松处萌生;对于含碳量较高的材料,碳化物及其与基体的界面也是裂纹萌生的有利位置;这些已萌生的裂纹在外加应力轴垂直的(001)面上各向异性地扩展,直到由于承载截面的逐渐减小而导致最终破坏。虽然在较高的实验温度下,断口被强烈地氧化,但是蠕变断裂特征没有改变,在对三种材料断口上(001)面的大小和面积分数的测量和计算表明,用面积分数来表征蠕变损伤程度是可行的。     

Cr27高铬铸铁中的M7C3

测定了Cr27铸铁中含有少量Si,Mn的(Fe,Cr)_7C_3的含量约为30V.—%,颗粒面积大都为1—50μm~2将电子衍射花样的矩阵分析同计算多族晶面迹线夹角的方法相结合,发现M_7C_3中不仅含有{011}孪晶,而且还含有产生Ru_7B_3局部环境特征的{013}孪晶、并建立了M_7C_3的晶体学模型。     

RELATIONSHIP BETWEEN PRIMARY MORPHOLOGY AND CRYSTAL STRUCTURE OF CARBIDES GROWING IN SUPERALLOYS

The SEM analysis of decply etched specimens of Ni-base superalloys K38 and K19H+Ta in-dicates that both the primary morphologies under normal growth conditions and the finalmorphologies near equilibrium of MC carbides are octahedral blocks.The classification ofMC crystal faces by means of PBC(Periodic Bond Chains)theory confirms that{100},{110}and{111}are F faces,and that{212}are S faces.The calculations of the attachmentenergy for each F face show that{111}are most easily appeared.It has also been inferred thatone of the MC growth units is a coordination octahedron composed of one metal atom sur-rounded by six carbon atoms.The octahedral growth units can be attached to the growth sur-faces of MC carbides through laver stacking mechanism on the{111}faces.     

超细V_8C_7和Cr_3C_2粉末的制备方法

制备V8C7和Cr3C2粉末的传统方法是将V(Cr)氧化物与固体碳球磨混合﹑二次碳化而成,此方法存在碳化温度高﹑粉末粒度粗等缺点。本文介绍了几种国外制备超细V8C7和Cr3C2粉末的制备方法。     

RELATIONSHIP BETWEEN PRIMARY MORPHOLOGY AND CRYSTAL STRUCTURE OF MC CARBIDES PRECIPITATED IN SUPERALLOYS

镍基高温合金中的碳化物(MC),其初始形态和在接近平衡条件下生长的形态均为八面体。应用PBC(Periodic Bond Chains)理论对MC的界面分类表明,{100},{110}和{111}面为F面,{212}面为S面。对各F面的附着能计算表明,{111}面是MC最易显露的晶面。从而证实了MC从高温合金熔体中生长的理想形貌是以{111}面为外表面的八面体。文章认为MC的一种生长基元为由中心金属原子和6个碳原子组成的八面体配位体,其生长机制为沿{111}面层状堆积。     

V_4C_3质点与形变孪晶的交互作用SCIEI

本文利用V_4C_3与γ相双衍射所形成的Moire图,分析了析出V_4C_3质点与基体γ相的界面关系,探讨了V_4C_3对形变孪晶发展的阻止作用。结果表明,V_4C_3与γ相存在半共格关系,在外力作用下,孪晶位错可以进入相界面并转变为界面位错;孪晶位错以绕过或交滑移的方式继续运动。     

TaC、Cr_3C_2对WC-Co硬质合金组织和性能的影响

研究了添加：TaC、Cr3C2对WC－10Co合金组织结构和性能影响，讨论了相关机理。结果表明，少量添加TaC（2－m％）、Cr3C2（0．44m％）可导致WC－10Co合金的WC晶粒明显细化’WC邻接度下降，γ相平均自由程减小，但强韧性有所下降；Cr3C2助长WC－10Co合金WC晶粒断续长大；TaC－WC固溶体耐碱蚀性差；合金断口中沿WC—WC品界脆断比例增加，TaC－WC固溶体晶粒倾向于穿晶劈裂。工艺中控制TaC、Cr3C2添加量、确保WC～Cr3C2粉碳化完善以及同时添加TaC、Cr3C2对确保合金材质至关重要。     

氢在镍基单晶高温合金中的扩散和溶解

本工作采用超高真空气相渗透技术，在３００￣４２０℃温度范围内，测定了氢在ＤＤ８，Ｒｅｎｅ＇Ｎ４两种单晶高温合金中的扩散系数，渗透率和溶解度常数，分析了缺陷对扩散系数的影响及氢溶解放热的原因。结果表明，在实验温度范围内，氢在两种单晶高温合金中的扩散系数，渗透率和溶解度常数均遵循Ａｒｒｈｅｎｉｕｓ关系，空洞不是造成氢溶解放热的原因。     

非晶态Fe_(75)Cr_5P_(13)C_7合金粉末的耐蚀性研究

非晶合金性能的研究主要集中在磁性和机械性能方面,相比之下耐腐蚀等化学性能的研究较少。本文讨论的耐蚀非晶态Fe_(75)Cr_5P_(13)C_7合金粉末是采用工艺简单,成本低廉的内旋转溶液方法制的。在粉末中加入适量的粘结剂,压制成型,得到块体材料,研究其耐蚀性能。     

Ni-Cr合金保护气氛钎焊金刚石界面Cr7C3的形核与长大

采用Ni-Cr合金在保护气氛炉中进行钎焊单晶金刚石磨粒试验,使用SEM对Ni-Cr合金钎焊金刚石界面碳化物、断口形貌、钎缝组织进行观察分析,采用XRD对钎焊后金刚石进行物相分析.结果表明,在保护气氛炉中进行钎焊可以实现金刚石的高强度连接,钎焊后金刚石棱角清晰、形貌完好.金刚石的表面生成具有方向性的Cr3C2,Cr3C2的生长方向与金刚石(111)晶面有一定的位向关系,与其所在晶面六边形的边平行,Cr7C3全部在Cr3C2上形核长大,最后形成外层是Cr7C3,内层是具有方向性的Cr3C2.     

粉末Rene‘95高温合金中项链组织的形成

对氩气雾化镍基高温合金Ｒｅｎｅ‘９５粉末进行液相烧结加等温锻造组合工艺处理。该工艺不但避免了热等静压密实化产生的原粉末颗粒边碳化物问题，还可获得项链组织。     

PHASES IN HIGH ALLOY STEELS AND SUPERALLOYS

<正> 高温合金一般是指以铁、镍或钴形成的面心立方基体(γ)为基的在较高温度下使用的合金,有些合金靠碳化物强化,有些合金靠铝、钛、铌等与镍生成的中间相(γ′或γ″)强化。此外,还要加入一定数量的钼或钨强化固溶体γ,加入微量的硼或锆强化晶界,加入较多的铬以增强合金的抗氧化能力。由此可见,高温合金中的合金元素,无论从种类或数量上来看,都要比合金钢中复杂得多。但是,在奥氏体不锈耐热钢与铁基高温合金之间并无明显的界限,实际上铁基高温合金就是在镍铬不锈耐热钢中不断提高镍的含量和增添新的合金元素而发展出来的。因此,在讨论高温合金中的相时,我们把铬镍不锈耐热钢也包括在内。     

MODEL FOR COARSENING OF SDAS AND ITS VERIFICATION IN MULTICOMPONENT SC SUPERALLOYS

ＭＯＤＥＬＦＯＲＣＯＡＲＳＥＮＩＮＧＯＦＳＤＡＳＡＮＤＩＴＳＶＥＲＩＦＩＣＡＴＩＯＮＩＮＭＵＬＴＩＣＯＭＰＯＮＥＮＴＳＣＳＵＰＥＲＡＬＬＯＹＳＭＯＤＥＬＦＯＲＣＯＡＲＳＥＮＩＮＧＯＦＳＤＡＳＡＮＤＩＴＳＶＥＲＩＦＩＣＡＴＩＯＮＩＮＭＵＬＴＩＣＯＭＰＯ...     

ON THE M_7C_3 IN Cr27 CAST IRON

Determination of(Fe,Cr)_7C_3 in Cr27 cast iron results about 30 v.-%.Minor Si and Mn arepresent.Sectional area of the M_7C_3 grains is 1—50μm~2.Combining matrix analysis of elec-tron diffraction pattern with calculated angle between plane traces,{011}twins and also{013}twins producing local environment for Ru_7B_3 are observed in the orthorhombic M_7C_3.A crystallographic model for M_7C_3 is proposed.     

Cr_3C_2-NiCr涂层等离子喷涂工艺参数的优化

采用正交试验方法研究了等离子喷涂工艺参数对Cr_3C_2-NiCr涂层显微硬度的影响,并应用极差分析方法对试验结果进行了分析.结果表明,影响涂层性能的因素从主到次依次为喷涂距离、电流、送粉气流量和电压.Cr_3C_2-NiCr涂层最佳的等离子喷涂工艺参数是电流500 A,电压65 V,喷涂距离100 mm,送粉气流量7 L/min.采用优化后的等离子喷涂工艺制备的涂层,粒子熔化充分,涂层均匀致密,孔隙率低,界面结合良好,是高质量的热喷涂涂层.     

激光熔覆Cr_3C_2-Ni复合涂层的减摩性能

以粉末化学镀法制备的Cr_3C_(2-)Ni复合粉末作为预置层,在Q235钢板表面用激光熔覆技术制备了减摩复合涂层.研究了Cr_3C_(2-)-Ni涂层在干摩擦条件下的减摩性能,并对磨损形貌进行了SEM观察,对涂层的硬度进行了测 试.结果表明,该涂层组织均匀致密、硬度较高;涂层的摩擦性能稳定,摩擦系数为0.44;硬质Cr_3C_(2-)粒子与金属粘结相的配合能有效提高熔覆层的承载能力,减小摩擦损失.     

BEHAVIOUR OF Hf IN SOLIDIFICATION OF CAST Ni-BASE SUPERALLOYS

Hf降低铸造高温合金的液相线温度,使最终凝固温度降到1130℃。Hf缩小了失去枝晶间毛细补缩能力时的温度与固相线之间的温度范围,减少了凝固后期保持枝晶间液池连通状态所需的液体量。富Hf熔体具有良好的流动性并具有趋肤效应,这些都是含Hf合金可铸性增高的因素。 铸造高温合金枝晶干不含Hf,Hf高度浓缩在枝晶间狭窄区域并常以富Hf相存在。富Hf初生相的含Hf量按下列次序递减:MC_((2)),(Hf,Ti)_2SC,Ni_5Hf,MC_((1)),共晶γ′。Hf降低了初生相的形成温度,所有富Hf相的凝固温度低于1250℃,它们都在凝固后期Hf浓度高于13wt-％的液池中析出,并具有共生特性。     

INFLUENCE OF GRAIN BOUNDARY MORPHOLOGY ON CREEP AND FRACTURE BEHAVIOURS OF SUPERALLOYS IN SULFUR-CONTAINING ENVIRONMENT

Studies on the high temperature creep and fracture behaviours in air or in SO_2 contaminatedenvironment for the Fe-base superalloy GH302 with flat or zigzag grain boundaries(GB)and the Ni-base superalloy Rene 80 were carried out.Although the creep rupture propertiesof the GH302 with zigzag GB was remarkably superior to that of flat GB in air,the propertiesof both droped dramatically in 10% SO_2-air environment,the creep rupture properties of thedirectional solidified Rene 80 were much better than that of the conventionally cast alloy inair,and also kept the same property in SO_2 contaminated environment as in air.Owing to theinteraction between creep and sulphidation,the failure mechanism relates to the formation ofmolten Ni-Ni-3S_2 eutectic along GB,led to the premature failure of the alloy.     

EFFECT OF STRESS AND TEMPERATURE ON EXTENT OF PRIMARY CREEP IN DIRECTIONALLY SOLIDIFIED Ni-BASE SUPERALLOYS

本文研究了温度,应力对定向凝固镍基高温合金的第一阶段蠕变量的影响.大多数镍基合金经定向凝固后,在中温(700—800℃)、高应力(490—784MN/m~2)下纵向的第一阶段蠕变量比普通铸造合金显著增大,这是由位错切过γ′粒子的蠕变机制所决定.定向凝固DZ-3合金的中温纵向蠕变量相当低,与普通铸造CCK3合金相同.这是由位错攀移越过γ粒子的蠕变机制所决定.所有定向凝固合金横向的第一阶段蠕变量与相应的普通铸造合金相同.γ/γ′点阵错配度愈大,强度水平愈高,定向凝固合金的纵向第一阶段蠕变量愈低.在高温(850—980℃)、低应力(196—343MN/m~2)下,定向凝固镍基高温合金的第一阶段蠕变量与普通铸造合金相当.高温下,所有合金第一阶段蠕变量也随蠕变应力提高而略有增加.