钼丝断裂行为研究

通过对钼丝生产过程中出现的断口实物样分析，阐明造成钼丝断裂的原因，提出钼丝生产用金属钼棒及其拉拔生产的关键工艺参数控制原理，达到降低钼丝断裂几率，提高综合成材率的目的。     

钼粉形貌对钼丝断裂性能的影响研究

分别选用团聚态和单颗粒、分散性较好的两种不同形貌的钼粉,采用相同的压制、烧结工艺,相同的拉丝工艺,加工出规格为0.18 mm的钼丝,对棒坯及钼丝断口进行SEM分析.结果表明,团聚态钼粉加工出的钼丝断丝严重,主要为脆性断口.     

钼丝抗拉强度控制的探讨

通过结合工厂实际生产,总结分析出钼丝加工过程中的抗拉强度变化规律,即拉伸变形率和抗拉强度增长率的关系,以及退火点的选择,对指导生产各行业不同用途的钼丝具有重要意义.     

粗钼丝空心断裂的成因分析

结合工厂实际生产,从钼条密度、杂质成分、加工工艺等方面,系统分析了粗钼丝空心断裂的影响因素,确定其主要成因,即旋锻工艺的外部因素和杂质成分的内在因素,并探讨解决方法和控制要点,对指导钼丝生产有重要意义。     

微掺镧钼丝组织和性能

系统地研究了纯钼丝、微掺镧钼丝在不同温度下退火后的组织和性能。结果表明，微掺镧显著地改善了钼丝的强韧性能，提高了钼丝的室温强度和再结晶温度，改善了丝材再结晶后的室温脆性。微掺镧钼丝综合性能明显高于纯钼丝。     

喷涂钼丝表面缺陷处理研究

在分析喷涂钼丝使用缺陷的基础上，提出采用在线碱洗结合退火工艺消除钼丝缺陷，尤其是表面缺陷的方法，提高了喷涂钼丝的质量。     

钼丝退火工艺控制

本文在实验的基础上提出的适合中间退火的工艺可稳定钼丝加工性能。     

添加稀土的钼丝

1991年1月8日,在日本技术开发研讨会上,东京钨、日本钨、东邦金属、日本新金属、东芝、松下电子工业等公司得到了大会的表彰。东京钨的远藤求氏在会上发表了一篇题为“添加稀土提高钼丝性能”的文章,参考价值较大,在此特作简要介绍。     

高质量钼丝用钼坯的制备

生产高质量的钼丝关键在于钼坯的制备，而钼坯的基础是钼粉末的制取，并控制垂熔烧结等工艺环节，可获得满意的结果。     

喷涂钼丝制备中的质量问题及对策

主要对喷涂钼丝生产制造中易发生的若干质量问题进行了分析，并结合生产实践提出了应采取的对策，以期满足用户需要。     

我国钼丝制品概况及建议

叙述了我国钼丝的产量、消费量及贸易情况,并对今后我国钼丝发展提出了几点建议。     

网络计划技术在钼丝技改安装工程中的应用

阐述了钼丝技改安装工程中应用网络计划技术，合理安排最早开工时间，有效利用最早开工时间差，加强关键路线安装，不断调整安装时间计划，解决设备安装与土建施工交叉作业的矛盾、主体工程与辅助工程安装的矛盾、安装作业与正常生产矛盾等问题，取得了时间、人力、物力资源的最优化利用，提高工效的目的，实现了工程管理的预定目标。     

钼板轧制工艺与弯曲工艺性能

研究了钼板轧制工艺对成品钼板弯曲性能的影响，并通过试验找出了具有良好弯曲性能的最佳生产工艺。     

再结晶钼合金的晶界偏析及其对脆性晶间断裂的影响

业已确定，再结晶钼合金的碳和氧偏析与温度的关系并不是单调的，这是一系列组织结构变化的结果，位错亚组织破碎，晶粒长大和晶界迁移，晶粒边界粒子的析出和溶解，近边界区内杂质元素之间的化学相互作用。建立了晶界化学和冷脆性温度之间的关系，造成晶间脆性的因素是一定温度下的氧偏析增加，杂质原子导致的近边界区强化，沿着晶界的扁平碳化物形成。     

微细钼粉的团聚及其对钼丝加工的影响

对生产细钼丝用微细钼粉的形貌和结构进行了显微分析和研究。结果发现,微细钼粉的团聚结构,其中包括晶粒界面、钼粉颗粒界面和团聚钼粉的表面不但对钼氧化物的还原速度,而且对钼粉的加工性能发生了重要的影响。研究结果表明,微细钼粉的团聚度主要取决于其母体所由生成时包括加料方式在内的酸度控制技术。为了生产轻微团聚、粒度均匀的微细钼粉以便为细钼丝生产提供优秀原料,应当严格控制生产β型四钼酸铵的酸度条件。     

冷拉拔工艺对稀土钼丝力学性能的影响

研究了冷拉拔过程对Mo—La2O3材料室温力学性能的影响及其机制。结果表明：适当的冷拉拔工艺可提高钼的室温强度；拉拔速度采用180m／win生产的稀土钼丝抗拉强度、抗弯折次数等指标均优于其它工艺速度的产品。微米级La2O3粒子均匀弥散在钼晶粒内部，通过钉扎位错，阻滞滑移系运动的作用，起到弥散强化效果。     

掺杂钼板材性能的研究

叙述了掺杂钼板材的室温及高温拉伸性能、弯曲塑－脆转变温度、室温反复弯曲性能，讨论了不同处理温度对其显微组织和性能影响。掺杂钼板材经腐温（1700～1800℃）退火1h后，具有拉长的互相联锁的组织结构，在纵向断口上呈现出排列整齐的细小钾泡列。1800℃退火试样的室温抗拉强度为495MPa，延伸率约为48％，弯曲塑－脆转变温度为－380℃－40℃，室温反复弯曲次数为6～7次。