聚酰胺增韧改性研究进展

介绍4类增韧尼龙合金,即聚烯烃、烯烃共聚物、弹性体共混;掺混高性能工程塑料;无机非弹性体增韧和各种尼龙共混材料。对影响增韧改性的各种因素进行了讨论,列举了主要研制工作概况。     

阴离子聚酰胺6增韧改性研究进展

从共混增韧、共聚增韧、新型催化剂增韧以及纳米粒子增韧四个方面综述了阴离子聚酰胺6(APA6)的增韧改性方法和增韧机理,并分析对比了四种改性方法的优缺点,对开发综合性能优异的APA6树脂具有重要的指导作用。     

PA6增强增韧改性研究进展

综述了聚酰胺6(PA6)与玻璃纤维、晶须等复合材料的增强及与各种弹性体增韧改性的方法及现状,介绍了同时增强增韧PA6的最新研究进展,指出了PA6改性研究的发展方向。     

聚酰胺6—聚醚嵌段共聚物增韧改性

以聚四氢呋喃醚为软段制备大分子活化剂,引发己内酰胺阴离子聚合,合成了聚酰胺６－聚醚嵌段共聚物,并考察大分子活化剂种类、用量对聚合物力学性能的影响。结果表明,所得制品在保持一定强度、硬度的条件下,冲击性能可大幅度提高,取的了较好的增韧效果。     

热塑性淀粉／反应性聚酰胺复合膜的力学性能研究

为了提高淀粉基复合膜的士／湿态力学性能，将反应性聚酰胺（RPA）、烷基烯酮二聚体（AKD）与热塑性玉米淀粉（St）复合后采用浇铸法制备新型疏水化复合膜。研究了RPA、AKD及丙三醇（GL）对复合膜力学性能的影响。结果表明：反应性聚酰胺、烷基烯酮二聚体能够明显改善淀粉基复合膜的力学性能，尤其是湿态复合膜的拉伸强度。复合膜的较佳组成为St：GL：RPA：ADK=10．0（3．0-4．0）：（4．0-5．0）：（0．5—0．7）；复合膜的干态拉伸强度和断裂伸长率分别可以达到12．10MPa和45．70％以上，湿态拉伸强度和断裂伸长率则分别可以达到5．40MPa和30．0％以上。     

苯乙烯类热塑性弹性体增韧尼龙6的研究

研究了三类摩尔质量相同且苯乙烯含量相近的苯乙烯类热塑性弹性体TPS(SEBS、SEPS、SEEPS)对尼龙6(PA6)增韧效果的影响.采用马来酸酐(MAH)接枝TPS(TPS-MAH)作为相容剂,考察了三个PA/TPS/TPS-MAH共混体系的力学性能.结果表明:PA6/SEEPS/SEEPS-MAH体系的力学性能最佳.TPS的1H-NMR谱图表明:SEEPS的巾问段氢原子较多,SEEPS的接枝率最大,故SEEPS与PA6的相容性最好.通过DSC进一步研究PA/TPS/TPS-MAH体系的非等温结品行为,结果表明加入SEEPS后,PA6的结晶度降低最多.     

聚酰胺增韧改性研究进展

综述了国内外聚酰胺增韧改性的研究状况 ,包括添加聚烯烃、工程塑料、无机刚性粒子增韧和尼龙之间的自增韧 ,其中聚烯烃弹性体增韧应用得最为广泛 ,但需要一定的相容剂 ,工程塑料增韧和尼龙之间的自增韧可以得到较理想的效果 ,而无机刚性粒子增韧是一种较新的增韧方法 ,它可以在提高韧性的同时 ,使拉伸强度得到提高。同时阐述了与不同的增韧改性方法相对应的增韧机理     

尼龙6的增韧增强改性的研究进展

介绍了工程塑料尼龙6的增韧增强改性的研究进展。弹性体及刚性粒子均可增韧尼龙6，但对其他性能有显著影响。尼龙6的增强可采用纤维增强及纳米粒子增强，纳米粒子增强效果优于纤维增强。     

热塑性聚氨酯增韧改性聚甲醛的研究

本文对ＰＯＭ／ＴＰＰＵ／Ｚ－３共混体系进行了研究，结果表明，增容剂Ｚ－３可控制共混体系中分散相的颗粒尺寸及分布，起着聚集剂的作用。随着ＴＰＰＵ用量的增加，共混合金的结晶度和拉伸强度增降低，缺口冲击强度出现峰值，ＭＩ下降，当ＰＯＭ／ＴＰＰＵ／Ｚ－３＝１００／７／０．４９时，共混合金的缺口冲击强度达到最大值。     

聚丙烯增韧改性研究的最新进展

聚丙烯作为重要的通用塑料品种,其增韧改性是人们研究的重点。本文主要论述当前人们研究较多的四种增韧方法:橡胶或弹性体共混增韧、其它有机聚合物共混增韧、无机刚性粒子增韧、有机 无机纳米材料增韧。     

新型热塑性弹性体增韧尼龙6的研究

采用双螺杆共混挤出法,研究了新型热塑性弹性体(TPE)作为增韧剂对尼龙6的增韧作用,分析了相容剂、增韧剂型号、尼龙6粘度、增韧剂与相容剂的含量及其质量比等因素对共混物性能的影响。     

热塑性淀粉的增强研究进展

主要介绍有机纤维和无机矿物两大类增强体在热塑性淀粉中的应用现状和进展,分别指出有机纤维、无机矿物和其他增强材料在应用中存在的优点与不足,提出了可能的发展方向。     

热塑性淀粉塑料吸水性研究

采用增塑剂和热剪切方法制备热塑性淀粉塑料(TPS),在一定相对湿度环境下,测定不同配方TPS试样的含水量,研究了增塑剂种类(甘油和甲酰胺)与用量、直链淀粉用量和聚乳酸用量对TPS吸水性的影响。并对含水量随时间的变化曲线与Peleg模型曲线拟合分析,证明了Peleg模型在描述热塑性淀粉吸水过程的有效性和可靠性。     

马来酸酐表面改性秸秆增强热塑性淀粉复合材料

首先用马来酸酐（MA）对小麦秸秆（WS）表面进行预处理,再经双螺杆挤出机在高温剪切作用下与玉米淀粉及增塑剂共混制备马来酸酐改性秸秆增强热塑性淀粉（MA-WS/TPS）复合材料,研究了MA的用量对MA-WS/TPS的力学性能,断面形貌,热稳定性和耐水性的影响。结果表明,WS经不同用量的MA改性后, 以1wt% 添加于MA-WS/TPS中,使复合材料的性能改善明显。当MA用量为4wt%时,其拉伸强度和断裂伸长率达到最佳（2.76MPa和158.24%）;热稳定性方面,MA改性使WS/TPS复合材料的最大热分解速率有所提高;此外,接触角结果表明, MA处理使得复合材料的耐水性显著提高,当MA用量为6wt%时,接触角可达到83.6°。综合性能以MA含量4wt%制得的复合材料最优。     

淀粉基热塑性生物降解塑料的研制

以干法改性淀粉为主要原料 ,通过由V (甘油 )∶V (乙二醇 ) =1∶2组成的复合增塑剂的增塑 ,添加增强剂PX和增溶剂EAA ,共混后可研制出淀粉基热塑性生物降解塑料。研究表明 ,该塑料中w (改性淀粉 ) =5 0 %～ 70 % ,其他添加成分也均可生物降解 ,具有良好的机械性能。生物降解实验显示其在 90d后降解率达 5 0 %以上     

热塑性磷酸酯淀粉的制备与性能研究

以磷酸酯淀粉为基体、甘油和水为增塑剂,使用转矩流变仪制备了磷酸酯热塑性淀粉(TPS)。研究了甘油用量对于材料的塑化性能、流变性能、结晶行为以及力学性能的影响。结果表明:随着甘油含量的增加,热塑性磷酸酯淀粉的平衡扭矩减小,熔体质量流动速率增大,流动性提高,拉伸强度与断裂伸长率先增大后减小,而且结晶度下降,塑化程度提高;当淀粉/甘油/水的质量比为60/30/8时,材料具有较好的力学性能。     

热塑性淀粉/黄麻复合材料的研究

以玉米淀粉为原料,以甘油和尿素为增塑剂制备了热塑性淀粉(TPS),并与黄麻(F)进行共混制备了复合材料(TPS/F).对共混条件以及黄麻用量对材料力学性能和耐水性的影响进行了研究.结果表明:在转矩流变仪中转速越高越有利于淀粉的塑化.以尿素为增塑剂制备的热塑性淀粉(UTPS)的拉伸强度(13 MPa)高于以甘油为增塑剂的热塑性淀粉(GTPS)的拉伸强度(7 MPa),而在加入黄麻后,当黄麻质量分数为20%时,GTPS/F的拉伸强度高达26.8 MPa,高于UTPS/F.黄麻的加入也提高了UTPS的耐水性,但GTPS的耐水性仍较差.     

淀粉/聚己内酯热塑性完全生物降解塑料膜的研制

通过交联和偶联剂处理双改性得到疏水性淀粉，再经多元醇进行塑化处理后与聚己内酯混合，制得完全生物降解塑料膜，对塑化改性淀粉的结晶度，玻璃化温度以及降解膜的性能进行了测试。研究表明：乙二醇与丙三醇的体积比为1：1.5时可以降低双改性淀粉的结晶度，并使其玻璃化温度降至94℃，膜的材料性能指标良好，120d内土埋生物降解失重率达70%以上。     

尼龙6动态黏弹性研究

利用熔融指数仪模拟尼龙6的加工工艺,通过改变挤出温度和挤出压力,使尼龙6熔融塑化挤出成丝状样条,热拉伸后所得纤维状样品采用动态力学分析仪测定其储能模量(E')、损耗模量(E")及损耗因子(tanδ)与温度和压力的关系。结果表明:在一定压力下,不同加工温度对尼龙6的储能模量、损耗模量无线性影响,然而加工温度越高,其损耗因子越大;同一加工温度下,储能模量、损耗模量与加工压力的线性关系不明显,而损耗因子对加工压力不敏感,几乎无变化。     

PBS-co-DEG与热塑性淀粉共混膜的性能研究

采用流延法制备了不同二甘醇(DEG)含量的聚丁二酸丁二醇二甘醇共聚酯(PBS-co-DEG)与热塑性淀粉(TPS)共混的复合膜,通过核磁共振氢谱仪、傅里叶变换红外光谱仪、凝胶渗透色谱仪、热重分析仪、紫外–可见分光光度计、偏光显微镜等对共聚酯的结构及复合膜的性能进行了表征和测试,采用N435脂肪酶对复合膜进行了降解实验。结果表明,随DEG含量的增加PBS-co-DEG/TPS复合膜的亲水性、光透过率和断裂伸长率均有所增加,热稳定性变化不明显;与PBS/TPS复合膜相比,PBS-co-DEG/TPS复合膜的酶降解速率显著提高。