钛材换热器的结构设计

讨论了氯碱工业用钛材换热器中几个关键连接部位的设计方案,包括换热管与管板、复合板之间、衬筒接管与复合板筒体、复合板筒体和衬筒高颈对焊法兰衬里、衬筒接管和高颈对焊接管法兰衬里、钛制筒体与活套设备法兰、钛接管与平焊环松套管法兰等。     

一种改质沥青换热器

正本实用新型涉及一种改质沥青换热器,包括管箱、管箱法兰、管板、筒体法兰、壳程筒体、U型换热管、连续型螺旋折流板,管箱与管箱法兰连接,壳程筒体和筒体法兰连接。管箱法兰和筒体法兰之间设有管板,U型换热管穿过连续型螺旋折流板与管板固定。所述的连续型螺旋折流板为一块折流板;所述的管箱包括分程隔板、管程物料入口、管程物料出口,管箱内设有分程隔板,管箱一侧设有管程物料入口,另一侧设有管程     

基于Solidworks的筒体设备法兰组对装置建模和运动仿真

本文在分析压力容器筒体与设备法兰结构特点的基础上,对筒体设备法兰自动组对的问题进行了研究,提出了一种具有快速调心、导向对中功能的筒体设备法兰自动组对平台的设计方案。通过Solidworks对平台的关键部件进行了三维建模和运动仿真,证明该方案具有实际可行性。     

Φ2.4m×13m管磨机筒体端盖法兰开焊的修复

我厂Φ2.4m×13m生料磨运行不到 1年,于 1997年 12月进料中空轴与筒体端盖的联接螺栓频繁出现断裂现象, 1998年 1月中旬发现筒体与进料端盖法兰焊接处有裂纹,并迅速由约 0. 5m长发展到 2. 5m左右,使磨机不能继续工作。 为了更准确地分析故障原因,对磨机进行了检测,结果见图 1。进料中空轴法兰端面与筒体端盖止口有 0. 35mm左右的轴向摆动,表明联接螺栓松动;检测表明,进料中空轴法兰与筒体端盖法兰在筒体回转 1周时,轴向跳动量相差 4mm;进料中空轴法兰端面与筒体端盖法兰端面的相接面之间,在Φ 2m直径的最大平行度偏差为 6mm,且…     

接管法兰与筒体焊接裂纹分析及控制

在反应产物分离罐的接管法兰与筒体的焊接过程中产生了裂纹。本文从力学方面对产生的裂纹进行了分析,并针对产生裂纹的因素制定了返修及预防措施,有效的解决了接管法兰与筒体焊接裂纹问题。     

一种立式硫化罐

正本实用新型硫化罐包括筒体、下封头、上封头、支座、支撑管、底板、安全联锁装置、上法兰、下法兰和卡箍,筒体下方设有下封头,下封头底部设有支座,中间位置处固定有支撑管,筒体内部位于支撑管上固定有一底板,筒体外侧面上设有安全联锁装置,安全联锁装置包括气缸、活塞杆、齿条、固定销、扇形齿轮、球阀和阀门,筒体开口端固定有下法兰,下法兰上设有一环形凹槽,环形凹槽内设有一橡胶密     

一种带阿基米德螺旋排屑槽的簿纸片开孔装置

正本发明公开了一种带阿基米德螺旋排屑槽的簿纸片开孔装置,包括筒口、头尖、筒腔、排屑槽、筒体、打孔体、收口法兰、柄、夹持体、夹持头内腔、夹持套、收口法兰内腔、阿基米德螺旋槽、第一螺纹槽、第二螺纹槽、定位圈口。特征是筒体内腔装有打孔体,打孔体被夹持在夹持套,打孔体为双头螺纹体,打孔体     

筒体吊装系统校核计算

某压力容器筒体的吊装包括翻转、平移、就位等过程,吊装系统各构件强度应满足吊装全程各种状态的要求。对主吊梁与筒体端面法兰联接处进行了详细受力分析,重点分析了紧固螺栓与主吊梁圆弧板法兰止口之间受载分配。以受力分析为依据,校核了紧固螺栓的承载能力和抗拉强度,完成了主吊梁结构、连杆结构等构件的强度分析、焊缝校核等工作,使理论计算成功指导了筒体吊装施工。     

双滑履中卸原料磨筒体加工

2003年我厂开始制造准4.6m×9.5m+3.5m双滑履中卸原料磨,由南京水泥工业设计研究院设计。这种双滑履支承结构,不仅解决了传统的主轴承支承磨机结构中,联接中空轴与筒体的螺栓受剪切力而断裂的困绕,而且通过结构的变化减少了设备重量,从而减少了设备投资。并且通过改进工艺系统,有效提高了设备的台时产量。该原料磨筒体部分为焊接结构,主要由一仓滑环、中卸仓筒体、二仓滑环、传动法兰等组成,如图1所示。1加工难点为满足筒体的技术要求,一仓滑环准4790m m、中卸仓筒体准4800m m、二仓滑环准4790m m及传动法兰端面应在与筒体焊接完毕后,在同一…     

水泥磨大齿轮联接法兰焊缝开裂原因及处理措施

1 磨机筒体 2 筋板 3 大齿轮联接法兰 图 1 大齿轮联接法兰焊接结构示意图 1 原有筋板 2 新加筋板 3 法兰 4 磨机筒体 图 2 大齿轮联接法兰新加筋板位置图 　　我厂Φ 2.4× 12m水泥磨原来是普通三仓管磨。设备到厂后,与国家建材局合肥水泥工业设计研究院合作,采用其高产开流磨技术对磨机进行改造,即将三仓改为四仓,同时对隔仓装置等进行一系列改进,磨机改造后于 1993年投入使用,设备运行基本正常,平均产量为 24.5t/h,基本达到了改造的目的。但磨机使用到 1998年初,发现焊接在磨机筒体用来固定大齿轮的联接法兰两侧焊缝都出现了裂…     

氯气处理系统的改进

自贡鸿鹤化工股份有限公司离子膜烧碱工程氯氢处理过程中。氯气洗涤单元氯水低位密封槽多次出现简体与封头连接处塑料焊接损坏的情况。经过理论计算。将氯气洗涤塔和低位密封槽相连接的溢流管高度由1600mm改为800mm，避免了塑料焊接的损坏。且保证氯水循环泵不会出现掉液。     

改进干燥工艺提高装置效益

对原有氯气干燥流程进行改造,把二台填料塔和一台泡罩塔串联,填料塔采用最新设计,使氯中含水和硫酸酸耗降低,液氯质量提高,减少了系统的腐蚀、结垢和堵塞现象。     

两级吸收技术在氯碱生产中的应用

通过对电解生产过程中氯干燥系统淡氯吸收塔、氯气事故塔氯气泄漏的原因分析,提出了解决氯气泄漏的技术措施。     

氯气干燥工艺流程选择

简述了氯气干燥原理及几种典型的氯气干燥工艺流程(串联的填料塔组流程、强化型泡沫塔流程及填料塔与泡罩塔组合流程).提出干燥塔组合流程要降低氯气中水分,关键是严格控制进塔氯气冷却温度、出塔硫酸浓度、进塔硫酸浓度和温度以及出塔氯气温度等工艺参数,同时选用效率较高的除雾过滤技术.     

氯气处理工艺流程的改进

介绍了几种氯气处理工艺流程改进方法:直接把湿氯引至漂水,节省干燥塔硫酸用量同时减轻硫酸干燥塔的生产压力,减少氯气泵用电量;改造氯气洗涤塔结构,提高氯气的洗涤效果,降低氯气温度,减少氯中含盐;增加水雾捕集器,减少氯中含水,降低硫酸用量。     

氯含水超标问题的解决办法

介绍陕西金泰氯碱化工有限公司烧碱分厂氯气处理工艺。分析氯含水超标原因,认为是泡罩塔内出现故障,导致硫酸与氯气接触不充分。提出用颗粒稍大的无水高氯酸镁代替五氧化二磷分析氯中含水量,减少分析误差。检修泡罩塔内两层问题严重的塔板并用CPVC专用胶封堵,处理后氯中含水量有所下降。指出彻底解决氯含水高的办法是对泡罩塔进行全面处理。     

氯气处理工艺改造及设计的优化

江苏金浦北方氯碱化工有限公司将4万t／a烧碱的氯气处理工艺由泡沫筛板塔干燥及纳氏泵输送工艺改为填料塔加泡罩塔双塔串联干燥及透平压缩机输送工艺,并与6万t／a烧碱的氯气处理装置连接在一起。设计中进行了设备选址的优化、氯水及酸循环系统的优化、氯水冷却系统的优化、氯气输送系统的优化、运行质量监控的优化。新生产工艺每年可节电189．4万kW·h,生产1t烧碱硫酸消耗下降5～8kg;氯气损失减少,产品质量提高。     

降低氯气处理浓硫酸消耗的探索

总结了影响浓硫酸消耗的因素，包括氯处理工艺流程、入干燥塔氯气温度、入干燥塔浓硫酸温度及纯度等。针对这些因素改造系统，严格控制工艺指标，可使10万t／a烧碱装置对应的氯气处理工序节约浓硫酸500多t。     

汽相分流催化精馏塔中苯氯化工艺实验研究

在一种结构新颖的汽相分流催化精馏塔中,采用不同的催化剂装填方式,进行了苯氯化催化精馏实验;研究了上行汽(气)体的侧线分流比例及压降降低的比例,考察了氯气流量对苯氯化催化精馏结果的影响。在保证最终塔釜氯化液中氯苯含量在 95%以上及苯含量在 1%以下的前提下,得出了适宜的侧线分流的比例为 30%~40%和适宜的氯气通入流量为 600mL?min?1。实测了到达催化精馏终点时的全塔温度分布和浓度分布数据,为今后进行催化精馏塔数学模拟计算及工业连续催化精馏塔的放大设计计算提供参考依据。     

优化氯处理工艺 提高氯气干燥质量

分析了氯气的洗涤冷却效果等影响氯气干燥质量的因素，提出改进氯水洗涤塔洗涤效果、稳定干燥塔运行工况、降低氯气中酸雾夹带以及提高酸雾捕集效果的措施。