6″密封滑动轴承合金齿三牙轮钻头

四川省石油管理局成都总机厂以前制造的6〃滚动轴承合金齿三牙轮钻头(型号为6BJY和6AJY),在一些地区硬地层中使用,每只钻头平均进尺只有12～13米。为提高钻头质量,该厂又研制出6〃密封滑动轴承合金齿三牙轮钻头(型号为川_2H—6BX),使用效果良好,并成批生产。     

几何因素对牙轮钻头传动比的影响

在模拟钻井工况下，对由三排齿圈组成的实验牙轮，采用正交实验方法研究齿圈位置、各圈齿数和牙轮移轴距等诸因素对牙轮钻头传动比i值（牙轮转速／钻头转速）的影响。经分析得出：无齿（实际上相当于齿数为无穷大的极限情况）牙轮钻头的传动比是牙轮钻头传动比的最大值。随着牙轮各齿圈齿数的减少，i值下降，其中最外圈齿数影响最大，第二圈次之，第三圈齿数影响很小。当钻头基值和牙轮外形一定时，随着主锥上的齿圈向副锥上的齿圈靠近，i值下降；随着移轴距增大，i值增加。     

齿圈组合对牙轮钻头传动比的影响

用不同结构的两排齿圈组成实验牙轮，采用正交实验法，研究传动比ｉ（牙轮转速比钻头转速）的变化规律。研究表明，传动比与某一齿圈及井底模式相关，一旦初始井底形成，牙轮在一段时间内将以某一齿圈为“主齿圈”，并以较稳定的传动比运动。随着主锥上的内齿圈向副锥上的外齿圈靠近，内齿圈成为“主齿圈”的机率增大。当牙轮外形一定时，传动比值主要取决于齿圈的位置、外圈齿数及移轴距。随着内齿圈向外齿圈靠近，传动比值下降；外     

8 1/2—527(N)三牙轮钻头 SC—1钻井泵活塞通过技术鉴定

<正> 由四川石油管理局成都总机械厂与西南石油学院合作研制的8(1/2)—527(N)型三牙轮钻头和SC—1型钻井泵活塞,不久前通过部级技术鉴定。 8(1/2)—527(N)型三牙轮钻头采用“偏转镶齿”专利技术,打破了国内外惯用     

只有两个喷嘴的三牙轮钻头

<正> 美国史密斯工具公司为了提高和延长用低压泥浆泵钻7 7/8〃井眼时的机械钻速和钻头使用寿命,研制了一种只有两个喷嘴的三牙轮钻头(见附图)。这种钻头在通常是安置第3个     

铣齿牙轮钻头牙齿的改进

牙轮齿圈切向滑移量自钻头边缘向钻头旋转中心变化。牙轮边缘齿圈朝着钻头的旋转方向滑移(具有正滑移)。齿圈随着向旋转轴线靠近,滑移减小,并改变方向。因此,牙轮主锥上的齿圈具有负滑移。在这种情况下,牙齿切入地层的阻力和岩石体积破碎所需的能量都比在无滑移和具有正滑移的情况下高得多。为了确定滑移方向对牙齿和岩石相互作用指标的影响,曾对带钝口的楔形齿切入大理石的过程进行了研究。在图中列出了根据实践数据绘制的切入示意图。虚线代表楔形齿与岩石开始作用时的位置;实线代表岩石     

FP63型三牙轮钻头

美国里德工具公司最近研制了一种镶嵌硬质合金齿的FP63型三牙轮钻头(8 3″/4)。这种钻头具有如下几个特点: 1.配备密封滑动轴承; 2.牙轮上开有一个1″/8的凹槽,槽中装有径向密封圈。这样,在牙爪背遭受磨损和破坏     

9(5/8)″HP系列三牙轮钻头的研制

<正> 一、概况 我厂于1979年1981年完成了9 5/8″HP系列钻头的研制任务。9 5/8″HP系列钻头是钢齿密封滑动轴承喷射式三牙轮钻头,适合在极软、软、中软和中硬地层钻进。与9 5/8″P系列和HP系列钢齿钻头及国内外同类型钻头比较,该系列钻头具有结构和工艺简单、钻头进     

南堡油田玄武岩个性化高效钻头的设计与应用

南堡油田馆陶底埋藏着垂直厚度十几米至几百米不等的玄武岩,其可钻性极差,长期以来只能使用牙轮钻头,钻井速度慢,制约了南堡油田优快钻井.利用实钻岩心和测井资料对玄武岩可钻性和抗压强度等进行了分析,结果表明玄武岩可钻性级别为5~7级,抗压强度为91~221MPa,压入硬度为435~1 322MPa,属于中到中硬地层.设计中优选应用了Z3、AC型切削齿,采用6刀翼和浅内锥、加长外锥冠部形状,中高密度布齿设计,利用计算流体动力学技术对钻头水力结构进行优化,采用螺旋保径结构,设计研制出了FM2653Z、FMH3653ZZ和M1666SS3种高效PDC钻头.现场应用表明:单只钻头钻穿300~500m玄武岩;与牙轮钻头相比,机械钻速和钻井进尺提高了1.7~3.3倍;解决了南堡油田火成岩钻速慢的问题.     

三种牙轮钻头通过技术鉴定

<正> 1985年11月3日,四川石油管理局组织局属有关处室和五大矿区代表,对成都总机械厂制造的6″,8 1/2″和12 1/4″三种型号的三牙轮钻头进行并通过了技术鉴定。 一、6″XH3型三牙轮钻头 为提高6″井段中软地层钻进的机械钻速而设计的6″XH3型三牙轮钻头,在现场试验11只,平均单只进尺53.48m,平均单只纯钻进时间83.33h,平均机械钻速0.64m/h,比6″XH5型钻头平均单只进尺提高18.3％。     

意大利φ83/8吋SMDJ型喷射式三牙轮钻头现场试验和解剖分析报告

一九七二年二月二十二日至二十四日,在江汉油田王四14—4井,试验了一只意大利钻井工具公司(意文简称IDRILL)制造的φ83/8时SMDJ型喷射三牙轮钻头(以后简称试验钻头)。试验钻头(见图1)有三个主要特点:     

牙轮钻头齿圈布置设计分析

齿圈布置是牙轮钻头设计的一个重要内容,对牙轮钻头的工作性能和破岩效率有很大影响.本文在牙轮钻头运动学基础上研究了齿圈布置与井底破碎之间的关系,建立了系统地进行齿圈布置设计分析的新方法.根据牙齿在井底的运动分析,对钻头各圈牙齿在井底的滑移进行了定量的分析计算和各圈牙齿在井底径向平面内的运动轨迹所形成的包络线,作出了井底径向破碎图,它改进了传统的井底击碎图,可直观地反映移轴距和牙齿径向滑移对井底径向破碎的影响;建立了井底破碎环带划分和各齿圈单齿破岩量计算的新方法,指出齿圈布置设计,应尽可能均衡钻头各齿圈的单齿破岩量.这对牙轮钻头布齿设计具有重要指导意义.     

介绍金刚石钻头

一、金刚石钻头1.尺寸及公差金刚石钻头一般在制造时规定用负公差,而牙轮钻头用正公差。这是为在使用时避免下金刚石钻头时划眼。也有的地区使用金刚石钻头时的名义尺寸比牙轮钻头的名义尺寸要小1/32至1/16″(0.8至1.6毫米)。金刚石钻头的公差如下:<6~3/_4~″ 0—0.015″(0.38mm)6~25/_32—9′ 0—0.020″(0.51mm)9~1/_32—13~3/_4″ 0—0.030″(0.76mm)13~(25)/_32及更大 0—0.045″(1.14mm)2.水力学钻井液用以冷却和清洗钻头,一般和用牙轮钻头没有什么变化。常用最佳范围为4.5—7加仑/分/时~2(即4.35—6.8升/秒/100厘米~2)。钻头上每颗金刚石均应连续与井底接触进行工作,所以应连续受到冷却和清洗。热是金刚石钻头的大敌。     

8×1/2"“二合一”钻头和人造金刚石钻头试验初获效果

为了打好井,打快井,根据四川地层的特点,我局组织了以工人为主体的,有领导干部和技术干部参加的三结合硬地层钻头攻关组,研制出适应四川硬地层需要的“二合一”钻头(即楔形硬质合金齿,贮油密封三牙轮钻头)和人造金刚石钻头。8~1/_2″“二     

牙轮钻头切削部分受力情况的研究方法

影响镶齿牙轮钻头切削元件寿命的原因之一是钻头轴向载荷在各组牙轮—牙掌、齿圈以及个别牙齿上分布不均匀。本文介绍一种开展牙轮钻头轴向载荷在各牙轮不同齿圈上分布情况的研究方法,用该方法测得的试验数据比较可靠,比较接近实际。     

确定牙轮啮合间隙的新方法

本文介绍了检查三牙轮钻头牙轮齿顶与齿槽底之间间隙的近似作图法,并推导了计算公式;同时还给出了计算相邻两牙轮齿圈之间的侧面间隙的作图法及解析法。     

关于XHP3、XHP4型长齿三牙轮钻头硬质合金齿的研制

XHP₃、XHP₄型长齿三牙轮钻头用硬质合金齿的破坏,主要是由热疲劳,机械疲劳和冲击负荷过大造成,齿的磨蚀并不突出,通常以磨粒磨损形式出现,并由于热疲劳而加速。文中扼要叙述了具有良好抗热疲劳、机械疲劳和抗冲击负荷的XHP₃,XHP₄型牙轮钻齿材质的研制工艺,以及牙轮各部位钻齿依据其受力状态,破坏、磨损形式进行了不同材质及齿形的处理。     

盘形钻头复合破岩实验研究

在研究８１／２英寸ＸＨＰ５三牙镶齿钻头结构尺寸的基础上，设计了３种齿形参数不同的盘形钻头。在复合破岩实验机上实验了８１／２英寸ＸＨＰ５三牙轮镶齿钻头和盘形钻头各齿圈间距、牙轮刃间角、齿顶宽及牙轮轴线平移量等特性参数破岩效果的影响。实验数据统计表明，对于四川二迭系这样的极硬地层，８１／２英寸ＸＨＰ５三牙轮镶砂破岩效果并不好，钻头在有无偏移情况下钻压和扭矩都比条形齿圈的较大，而破岩体积却较小；盘形钻头     

牙轮的不等高度对钻头各齿圈轴向载荷分布的影响

牙轮钻头上各牙轮的高度差(指牙轮边缘齿圈到丝扣台阶平面距离之差之绝对值)会导至个别牙轮牙齿和轴承元件先期磨损和破坏,降低钻头的工作寿命和工作效率。     

三牙轮钻头轮体速比仿真模型研究

三牙轮钻头轮体速比对进行仿真研究，指导钻头结构设计、钻头选型等都起着关键性的作用。从理论上分析了三牙轮钻头的几何结构与牙齿受力的关系，确定牙轮存在一个主动齿圈，并结合最小功原理建立了求解轮体速比的模型，结合钻压以及岩石性质对轮体速比的影响，对该模型进行了修正。将钻头钻进砂岩时的台架试验牙轮/钻头速比实验值和利用模型计算所得牙轮/钻头速比计算值进行了对比，结果表明，该仿真模型能够有效地预测三牙轮钻头的轮体速比。