Cr-Mn-W-Mo-V耐磨堆焊合金的时效硬化研究

采用堆焊方法制备了Cr-Mn-W-Mo-V时效硬化合金,研究了合金元素含量对其时效硬度的影响.显微组织分析表明,该合金焊态时Cr、W、Mo、V等碳化物形成元素大部分固溶于基体,时效后碳化物大量析出,使奥氏体因贫碳降低了稳定性而转变为马氏体.Cr-Mn-W-Mo-V合金焊态硬度为28～32 HRC,可进行车削加工,经640 ℃×8 h时效处理后硬度升高到57～58 HRC,其时效后的相对耐磨性是实芯焊丝H25Cr3Mo2MnV堆焊合金的2.56倍,克服了现行堆焊材料不能兼顾耐磨性和机械加工性的缺点.     

钴对马氏体时效不锈钢模具堆焊焊丝堆焊层性能的影响

针对我国热作模具堆焊修复材料的缺乏和性能的不足,开展了马氏体时效不锈钢热作模具CO2气体保护焊金属粉芯堆焊焊丝的研究工作。通过改变Co元素的含量,研究了Co元素对所研制焊丝堆焊合金的硬度、时效行为、红硬性、显微组织和时效析出相的影响。结果表明,Co元素有利于焊后堆焊合金由奥氏体向马氏体转变,当w(Co)≥2%时堆焊合金为全马氏体组织;随着堆焊合金中Co元素含量增加,堆焊层的焊态硬度、时效态硬度和红硬性提高。     

堆焊

20084283Cr-Mn-W-Mo-V耐磨堆焊合金的时效硬化研究/龚建勋…//金属热处理.-2008,33(2):19~23采用堆焊方法制备了Cr-Mn-W-Mo-V时效硬化合金,研究了合金元素含量对其时效硬度的影响。显微组织分析表明,该合金焊态时Cr、W、Mo、V等碳化物形成元素大部分固溶于基体,时效后碳化物大量析出,使奥氏体因贫碳降低了稳定性而转变为马氏体。Cr-Mn-W-Mo-V合金焊态硬度为28~32HRC,可进行车削加工,经640℃×8h时效处理后硬度升高到57~58HRC,其时效后的相对耐磨性是实心焊丝H25Cr3Mo2MnV堆焊合金的2.56倍,克服了现行堆焊材料不能兼顾耐磨性和机械加工性的缺点。图4表4参6200842845m宽厚板轧机前后回转辊道辊的堆焊制造技术/眭向荣…//焊接.-2008(3):20~23随着钢厂宽厚板的大量上线,宽厚板轧机前后回转辊道辊的堆焊复合制造以及使用寿命的提高,越来越成为科研院所和生产单位的研究重点。依据5m宽厚板轧机前后回转辊道辊使用工况,选择了自行研制的YJ012-S作为打底层和YJ126-S药芯焊丝作为工作层堆焊材料,用自动埋弧堆焊工艺对回转辊道辊进行堆...     

堆焊

20084283Cr-Mn-W-Mo-V耐磨堆焊合金的时效硬化研究/龚建勋…//金属热处理.-2008,33(2):19~23采用堆焊方法制备了Cr-Mn-W-Mo-V时效硬化合金,研究了合金元素含量对其时效硬度的影响。显微组织分析表明,该合金焊态时Cr、W、Mo、V等碳化物形成元素大部分固溶于基体,时效后碳化物大量析出,使奥氏体因贫碳降低了稳定性而转变为马氏体。Cr-Mn-W-Mo-V合金焊态硬度为28~32HRC,可进行车削加工,经640℃×8h时效处理后硬度升高到57~58HRC,其时效后的相对耐磨性是实心焊丝H25Cr3Mo2MnV堆焊合金的2.56倍,克服了现行堆焊材料不能兼顾耐磨性和机械加工性的缺点。图4表4参6200842845m宽厚板轧机前后回转辊道辊的堆焊制造技术/眭向荣…//焊接.-2008(3):20~23随着钢厂宽厚板的大量上线,宽厚板轧机前后回转辊道辊的堆焊复合制造以及使用寿命的提高,越来越成为科研院所和生产单位的研究重点。依据5m宽厚板轧机前后回转辊道辊使用工况,选择了自行研制的YJ012-S作为打底层和YJ126-S药芯焊丝作为工作层堆焊材料,用自动埋弧堆焊工艺对回转辊道辊进行堆...     

焊接材料及其生产设备

高硬度马氏体时效堆焊焊条的研究，耐磨焊条中铁、石墨和碳化硼的优化设计，用于商台金钢和合金焊接的AHB系列焊条[俄]，超低碳氮强化坦弧与自保护药芯焊丝堆焊屡性能分析，焊剂组元闻交互作用对熔化温度的影响，管线钢用MgO～CaF2-Al2O3—SiO2渣系烧结焊剂，电站建设采用的新型填充材料[英]，     

氮合金化堆焊硬面合金组织与耐高温磨损性能

对马氏体不锈钢堆焊硬而合金进行了氮合金化,研究了其组织和耐高温磨损性能.结果表明,氮合金化马氏体不锈钢堆焊层显微组织主要为马氏体和铌、钛的复合碳氮化物;堆焊马氏体不锈钢硬面合金与碳钢的高温金属间磨损,为碳钢表面高温下形成的氧化皮,粘着于堆焊马氏体不锈钢硬面合金表面,导致堆焊马氏体不锈钢硬面合金产生磨粒磨损.氮合金化堆焊...     

马氏体时效钢金属粉芯焊丝堆焊层的性能

采用脉冲TIG焊马氏体时效钢金属粉芯焊丝堆焊铝合金压铸模表面来提高模具表面性能.利用SEM、TEM和XRD对堆焊层的微观组织和相特点进行分析.结果表明,堆焊层金属在时效处理后利用低碳马氏体基体上沉淀析出的金属间化合物(Ni3Ti、Ni3(Al,Ti))强化,得到较高硬度和强度,兼具一定韧性的耐疲劳堆焊层,发现还析出(Ni2.9Fe0.1)Ti、(Ni0.7Fe0.3)Al相.与18Ni马氏体时效钢和H13钢实心焊丝进行抗热疲劳试验对比,测试热循环作用下的硬度变化、产生热疲劳裂纹的热循环次数及热裂纹扩展速率,结果显示金属粉芯焊丝堆焊层具有较高的抗热疲劳性能.     

含内生碳化物颗粒的堆焊合金组织与磨料磨损性能

文中通过焊条电弧焊在Q235钢板上堆焊获得一种新的含内生碳化物颗粒的堆焊合金,采用光谱仪、硬度计、光学显微镜、SEM和EDAX能谱分析对合金的化学成分、组织和硬度进行了研究,在销盘型磨损试验机上进行了磨料磨损试验.结果表明,研制成功的堆焊合金组织为混合型马氏体和少量残余奥氏体+弥散分布的一次(NbCrTi)C颗粒,且低碳马氏体和高碳马氏体数量相当,内生复合碳化物(NbCrTi)C增强相在基体中弥散分布,局部有偏聚;强韧结合的基体能联结和支撑增强相,硬度达57HRC,耐磨性达到碳化钨焊条D707的3.6倍.     

马氏体时效钢金属粉芯焊丝TIG堆焊模具制造技术研究

介绍了马氏体时效钢TIG模具堆焊金属粉芯焊丝的特点 ,研究了该焊丝堆焊金属的性能 ,探讨了堆焊模具的制造方法。研究结果表明 :马氏体时效钢TIG模具堆焊金属粉芯焊丝的焊接工艺性能和熔敷金属力学性能优良 ,所制造的热锻模寿命高于3Cr2W8V钢模     

高铬铸铁芯焊条堆焊层组织分析

基于焊芯过渡合金元素的技术思路,研制了高铬合金铸铁同质堆焊焊条．分析了不同药皮堆焊焊条的堆焊层组织及性能,定量表征了合金元素的过渡系数．结果表明,通过焊芯过渡合金元素的高铬合金铸铁堆焊焊条可获得组织和性能均匀的堆焊层．合金过渡系数高于85％．碱性药皮堆焊焊条堆焊层为亚共晶成分高铬合金铸铁,组织由奥氏体γ＋马氏体M＋碳化物Cr7C3组成．堆焊层硬度为44．5～56．5HRC．碱性石墨化型药皮堆焊焊条堆焊层组织由初生碳化物Cr7C3＋马氏体M＋碳化物Fe7C3＋少量石墨G组成,堆焊层硬度可达59～67HRC．     

冷冲模具堆焊材料及堆焊工艺

针对冷冲模具的工作条件,失效形式和性能要求,研制了了ＣｒＭｏＷＶＴｉ合金系堆焊金属,并把它分别配制成钨极氩弧焊用药芯焊丝和焊条两种堆焊材料。     

新型热锻模补焊用特种焊条的研制

研究了一种新型热锻模补焊用特种焊条。通过反复调整,确定了合适的药皮渣系及适合热锻模的合金系。通过堆焊屡的金相显截分析表明,新研制的焊条堆焊屡的组织为马氏体 残余奥氏体 碳化物。堆焊屡的平均硬度为HRC51．8,经磨损试验和耐冷热疲劳试验表明：新研制的焊条堆焊屡的耐磨性和耐冷热疲劳性优良,并经实际生产验证,用其修复的热锻模具,使用寿命可提高2倍以上。     

压球模的选材与复合渗强化处理研究

研究了一种B－S共修强化新工艺,试验结果表明,渗B模具的使用寿命比未渗B模具提高10多倍,B－S复会渗又比单－渗B模具提高50％－100％。与原T10A钢制比,YE50合金寿命提高40－50倍．     

铸铁冷冲模刃口堆焊工艺及经济分析

为替代用高碳工具钢 T10ACr 和合金工具铜12MoV 制造模具和镶块的传统方法,缩短模具制造和修理周期,节省合金钢材,研制了新的刃口堆焊焊条和堆焊工艺,实现了在铸铁基体上直接堆焊刃口,并应用于制造和修理模具的生产实践,取得较好的经济效益。     

合金溜槽堆焊焊条的正交设计

运用正变法确定了合金溜槽堆焊焊条的药皮组成，并研究了其工艺性能、冶金性能和堆焊层的机械性能；经反复试验获得了较为理想的焊条药皮配方，所设计的新焊条不但具有较佳的工艺性能，而且堆焊层中合金元素的含量达到了设计要求。     

Novel forging technology of a magnesium alloy impeller with twisted blades of micro-thickness

In this work, a novel forging technology has been developed to produce a magnesium alloy impeller with twisted blades of micro-thickness used in a fuel cell system. Due to the very complicated blades of the impeller, a specially designed split die was adopted for successful forging of the impeller. In this split die-set, the coherence of reinforcement ring and split dies is induced by forging pressure which increases with increasing forging load. Both the reinforcement ring and the split dies have appropriate tapers so that during the forging process they are consolidated to allow no gap between the split dies and are separated easily after forging. This novel technology can provide the near net-shaped impeller without the burr generation when split dies are used. Based on the newly developed technology, the impeller forging experiments were carried out using magnesium alloy AZ31 which had been microstructurally refined through equal channel angular pressing (ECAP). The tensile and thermal stability tests were carried out under various levels of temperature and strain rate to find optimum processing conditions for precision impeller forging. Finally, the changes in microstructure and microhardness at the various positions of the forged impeller were investigated to compare with those of the initial billet. It has thus been shown that the proposed new method is effective to achieve precision forging of a magnesium alloy with high precision.     

常用冷作模具材料的选用及其发展

介绍了我国近年来冷作模具材料的研制和应用发展，以及常用冷作模具材料的牌号、化学成分、性能和用途，并对我国冷作模具材料今后的发展提出了一些建议。     

海洋工程用超大规格Ti80钛合金锻坯制备研究

对海洋工程用超大规格Ti80钛合金铸锭的化学成分均匀性,以及制备的超大规格锻坯组织均匀性和力学性能稳定性进行了研究分析。结果表明:研制的单重为11000 kg的Ti80钛合金铸锭头部、中部和尾部的化学成分中的主元素极差控制在1000 ppm、氧元素极差控制在80 ppm,表明化学成分均匀性良好;制备的单重为7500 kg的超大规格Ti80钛合金锻坯的不同位置的低倍组织模糊均匀、显微组织均匀性及一致性良好,锻坯不同位置、不同方向的抗拉强度和屈服强度偏差均控制在10 MPa以内,伸长率偏差为2%,断面收缩率偏差为4%,冲击功偏差为5 J,表明其力学性能差异较小,具有良好的性能稳定性。     

Heat treatment of forging dies

Conclusions In forging-die production there is a considerable range of forging dies which are promising for a changeover into advanced heat treatment involving bulk temper hardening and surface hardening using induction heating. The heat treatment suggested provides a saving of material resources as a result of improving the life of forging dies by a factor of 1.5–3 depending on the grade of die steel.As a result of induction hardening of forging dies, after temper hardening close to the boundary of the hardened layer a zone of reduced hardness forms whose unfavorable effect may be reduced by using before induction surface hardening bulk warming in a furnace or deep induction heating with a reduced energy concentration in the heating zone to the tempering temperature in the temper hardening cycle.In order to improve the uniformity of induction surface hardening for dies with a complex working shape it is desirable to use heating at reduced power with an increase in heating time.Physicotechnical Institute, Academy of Sciences of the Belorussian SSR. Translated from Metallovedenie i Termicheskaya Obrabotka Metallov, No. 8, pp. 37–41, August, 1987.