基于昆明基准大气压力高海拔燃具热负荷计算

基于K-means聚类算法,确定昆明基准大气压力为81.1 kPa。提出昆明实测热负荷和昆明实测折算热负荷的计算公式。昆明实测热负荷与实测热负荷计算结果相同,昆明实测折算热负荷比实测折算热负荷低10%左右。昆明实测折算热负荷与昆明实测热负荷比较接近,两者偏差为4%～7%,实测折算热负荷与实测热负荷偏差为16%～19%。在燃具铭牌上标注标称额定负荷、昆明额定热负荷,表明燃具在不同使用环境的额定热负荷,以利于用户准确选择燃具。     

铝合金燃烧器液化石油气燃气灶性能实测

针对液化石油气家用燃气灶,提出将铸铁材质的引射器、燃烧器头部改用铝合金材质。对采用两种材质燃气灶的关键位置温升、热效率、折算热负荷进行了实测计算。采用铝合金材质时,引射器、燃烧器头部温升较高,但其他部位的温升未受影响,未对燃气灶的热效率、折算热负荷产生不良影响,折算热负荷仅有小幅下降。     

冷凝式燃气热水器冷凝换热器热负荷实测研究

将某型号冷凝式燃气热水器作为实验对象,在不同冷水进水压力条件下设定出水温度,进行热水器热效率、总热负荷、冷凝换热器热负荷实测计算.对热水器性能影响因素及冷凝换热器热负荷占总热负荷的比例进行计算分析.     

脉冲燃烧器的热负荷与热强度

热负荷和热强度受煤气压力和燃气阀有效流通面积等参数的影响。反之,它也影响频率、过剩空气系数、燃烧室平均压力、一氧化碳排放量及燃烧稳定性。对上述参数的关系进行了实验与理论分析。它表明热负荷与燃气压力呈线性关系,并能借改变燃气阀的有效流通面积来调节。随热负荷增加,频率增加和过剩空气减小。     

如何评价燃具的热负荷

本文根据检测工况、使用工况与设计工况的不同,及其对实测热负荷的影响,分析了实测热负荷与设计热负荷产生偏差的原因,提出了正确地评价燃具热负荷的方法及计算公式。提出了减少偏差的途径。     

煤制天然气氢气体积分数对燃具燃烧特性影响

采用理论计算与试验方法,研究煤制天然气中氢气体积分数对家用燃具燃烧特性的影响,将管道气(陕甘宁天然气,12T天然气)作为基准气,将高纯度氢气掺混到管道气中得到的掺混气替代煤制天然气进行理论计算与试验,氢气掺混比(掺混气中氢气的体积分数)分别选取0、1%、3%、5%、10%。理论计算结果表明,氢气掺混比1%~10%范围内,掺混气高华白数为48.53~49.53 MJ/m3,燃烧势为38.50~48.86,掺混气仍属于12T天然气。对掺混气的互换性判定(采用A.G.A指数判定法)结果表明,燃具不易出现脱火、回火、黄焰。选取家用燃气灶、热水器、壁挂炉,对氢气掺混比的变化对家用燃具的实测折算热负荷、污染物排放量、燃烧稳定性的影响进行试验研究。随着氢气掺混比的增大,3类燃具实测折算热负荷均小幅下降,实测折算热负荷与设计热负荷的相对偏差在±10%内;随着氢气掺混比的增大,3类燃具烟气中CO质量浓度均有所下降,燃气灶、壁挂炉的氮氧化物排放量基本呈下降趋势,而热水器的氮氧化物排放量呈上升趋势,但仍符合GB 6932—2015《快速热水器》规定的限值要求;氢气掺混比1%~10%范围内,3类燃具火焰的燃烧状态均正常,未出现脱火、回火、黄焰。     

拉萨地区不同灶前压力下燃气灶性能测试研究

为了验证提高灶前供气压力对拉萨地区燃气灶性能的影响,在不同灶前供气压力条件下,对同一台额定供气压力为2 000 Pa的家用燃气灶,分别在重庆和拉萨两地对热负荷、热效率及烟气中污染物体积分数进行了测试比较.灶前供气压力提高到2 800 Pa,能显著改善高海拔环境对燃气灶实测热负荷的影响.在拉萨不同灶前压力下,燃气灶的热效率和烟气中氮氧化物含量达标,烟气中一氧化碳含量超标.     

海拔对燃具燃烧性能的影响分析

针对海拔对家用燃气灶和家用燃气快速热水器燃烧性能的影响,分别在昆明市和天津市进行了燃气灶和燃气热水器燃烧性能试验,提出实测热负荷理论偏差、实测热负荷近似理论偏差计算公式。高海拔地区燃具实测热负荷下降,与低海拔地区相比,实测热负荷实际偏差与实测热负荷理论偏差非常接近,二者相对误差的绝对值小于4%。实测热负荷理论偏差主要与试验地点的环境压力、环境温度有关。与低海拔地区相比,高海拔地区试验中,天然气燃具实测热负荷偏差为-10.90%,液化石油气燃具实测热负荷偏差为-10.43%;高海拔地区燃气灶CO体积分数由于试验用锅不同而存在偏高或偏低的现象,燃气热水器CO体积分数均偏高;高海拔地区燃气灶NO_x体积分数下降比例均超过50%,燃气热水器NO_x体积分数下降比例在50%左右。海拔对燃具实测热负荷、污染物排放量均有较大影响,因此在高海拔地区使用燃具,应充分考虑海拔对燃具燃烧性能的影响。     

基于BP神经网络的地板辐射供暖系统逐时负荷预测

采用BP神经网络,可利用较少的输入参数建立地板辐射供暖系统热负荷预测模型,以大连市某超低能耗建筑为实测对象,根据实测的供暖期逐时热负荷数据建立了BP神经网络热负荷预测模型,并进行了改进.结果表明,采用基于多项式拟合改进的神经网络预测模型能够精确地预测一个单元未来24 h的逐时热负荷,预测误差为5％左右.     

燃具设计额定压力与工作额定压力

本文根据燃气用具使用地点的大气压力及燃气温度对燃具额定热负荷的影响,提出燃具应具有设计及运行两种额定压力,即设计额定压力与工作额定压力,从而保证燃具使用时达到设计额定热负荷。设计额定压力由燃气种类确定,工作额定压力由燃气种类及环境参数确定。文中给出了工作额定压力的确定依据、原则及计算公式,分析了应用中可能出现的热负荷偏差。     

上海某土壤源热泵系统办公建筑日累计热负荷回归分析

日累计负荷是分析土壤源热泵系统土壤侧温度日变化的重要依据。基于冬季工况实测数据分析了上海地区某土壤源热泵系统办公楼热负荷特性。使用SPSS软件,对实测日累计热负荷的可能影响因素进行相关性分析及回归分析,得到了该建筑日累计热负荷的主要影响因素为空调运行时间和室外平均干球温度,并得到线性回归方程,最后对该方程进行了验证。发现该回归方程模型在一定精度上可以较好地计算和预测上海办公建筑日累计热负荷,这可以为土壤源系统土壤温度日变化分析提供支撑。     

热力站热负荷预测数据处理和影响因素相关性分析

本文分析了在热力站热负荷预测时,室外气象参数和供热系统参数中可能存在的数据缺失等问题,并分析了产生问题的原因.说明了热负荷预测数据处理流程,以及对数据集中异常值等的处理方法.通过皮尔逊相关系数分析热负荷预测各影响因素与热负荷的相关性,根据相关性的强弱,确定进行热负荷预测的输入参数.对某热力站热负荷预测的影响因素进行了相...     

家用燃具的安装要求及使用环境的影响

一、户内煤气设施对燃具热负荷的影响 燃具的额定热负荷是由燃具前煤气的额定压力来保证的。在区域调压器出口压力一定的情况下,低压庭院管道的布置、用户用气的不均匀性、户内煤气设施(表、旋塞、管道)的配置都影响燃具前的煤气压力。为进一步查清户内设施(表、旋塞和管道)中哪一部分影响燃具前煤气压力波动,我们在户内管道上各点安装了“U”型压力计,对各部分压力的变化以及燃具热负荷的波动进行了测试(如图1)。 炼焦煤气Q,为17.6MJ/m~3,γ为0.469kg/m~3、灶具额定热负荷为20.9MJ/h、热水器的额定热负荷为37.6MJ/h、灶具和热     

西安某商场冬季室内热分层与空调热负荷研究

对西安市某商场内的温度、灯光照度、人流量等参数进行了实测,利用EnergyPlus软件对商场冬季热负荷进行了模拟计算。结果显示,商场内温度上高下低的分层现象明显,烟囱效应严重。得到各层的冬季热负荷迁移系数,可用该系数对空调负荷理论计算值进行修正,确定各层的实际负荷。建议采用单设的引流通风系统、采用变风量空调系统及分季节采用不同排数换热器等调节方法,减少烟囱效应造成的温度上下分布不均匀现象。     

基岩地质条件热响应测试时间优化

重点分析了基岩地质条件下测试持续时间对岩土导热系数测试结果的影响。根据对实测数据的分析,分别获取了该地质条件下单U和双U工况下适宜的测试持续时间及舍弃的初始小时数。测试持续时间分别宜达到60h和50h,舍弃的初始小时数分别不宜超过20h和10h。此外,通过CFD软件模拟的方式,分析了测试环境对长时间热响应测试结果的影响。     

大空间建筑冬季室内热环境现场测试及能耗分析

实测了上海体操中心冬季工况，得到了大空间建筑冬季室内垂直温度分布及室内热负荷构成。认为实测结果对大空间建筑全年室内热环境和空调设计有参考价值。     

以天然气掺混沼气作为气源的燃气灶燃烧试验

将重庆地区管道天然气作为基准气,掺混典型组成的沼气(认为甲烷体积分数为60%,二氧化碳体积分数为40%)作为置换气。试验分析沼气掺混比(置换气中沼气体积分数)的变化对家用燃气灶性能、排放特性的影响。沼气的掺混比宜控制在16%以下,燃气灶燃烧稳定,实测折算热负荷、热效率虽然有所下降,但符合GB 16410—2007《家用燃气灶具》的规定,一次空气系数、烟气中一氧化碳、氮氧化物的体积分数也满足标准要求。     

冷凝式燃气热水器冬夏季工况性能实测分析

以某燃气热水器为测试对象,采用试验方法,在不同进水压力和设定出水温度测试条件下,对燃气热水器热负荷、热效率、显热换热器换热比例进行实测计算分析。冬夏季工况,各进水压力下热负荷均随出水温度的增大而升高。相同测试条件下,由于夏季进水温度比冬季高,夏季工况的热水器热负荷比冬季工况低。热效率在冬、夏季均保持在较高水平。冬夏季工况的平均热效率比较接近,冬季工况的平均热效率比夏季工况稍高。冬夏季工况热水器的显热换热器换热量均占主导地位,夏季工况显热换热器换热比例比冬季工况高,主要是由于夏季进水温度较高,限制了冷凝换热器换热能力。     

地铁车厢内气流组织的回风负压模拟

由于地铁列车回风是靠风机的抽吸完成的,因此回风口是处于负压状态下的,为了弄清这个负压对车厢内部气流组织和温度分布的影响,建立了地铁列车三维k-ε模型,利用Fluent软件模拟了不同回风压力、排风口宽度和热负荷下车厢的内渗透风量、压力分布.结果表明：车厢内压降△P随着排风口宽度和车厢热负荷的增大而增大;当回风压力一定时,渗透风量随负荷增加而增加;当热负荷一定时,渗透风量随着压力增大而减小;当车厢负荷小于额定负荷即负荷100％时,可通过减小排风口宽度来减少渗透风量;当车厢热负荷大于100％时,可增大回风口压力来减少渗透风量.     

被动式超低能耗居住建筑新风热负荷计算方法研究

随着建筑气密性的不断提高,超低能耗建筑等高性能的建筑机械新风系统逐渐成为决定室内空气品质,影响建筑整体能耗水平的关键因素,其合理设计成为目前亟需深入研究的问题。本文在我国现行空气调节设计规范的基础上,考虑建筑气密性、热回收技术等对建筑新风热负荷的影响,针对严寒及寒冷地区冬季热回收装置存在霜冻、过度预热等问题,提出被动式超低能耗建筑新风系统热负荷及年累计新风热负荷计算方法。该法在计算新风系统热负荷的同时细化预热量的计算,有助于预热装置合理选型,及新风能耗的计算。此外本文还对采用不同室外参数对不同地区热负荷计算造成的误差影响进行分析比较,探讨不同温度运行控制策略对预热量及新风热负荷及年累计新风热负荷的影响。