增量环流法

一、增量的提出由通风阻力定律h=RQ~2(1)在巷道断面、长度和支架形式确定后,则风阻R为常量;风量Q则是变量。为使计算简化,可把(1)式转换成(2)式:令Q=Q_O+⊿Q得h=R(Q_O+⊿Q)~2=RQ_0~2+2RQ_O⊿Q+R⊿Q~2(2)式中Q_O——给定风量(常量),米~3/秒;⊿Q——风量增量(变量),米~3/秒。在计算中⊿Q逐渐减小,当⊿Q~2→O时,则R⊿Q~2→O,故(2)式为:h=RQ_O~2+2RQ_O⊿Q(2)′因⊿Q=Q-Q_O故h=RQ_O~2+2RQ_O(Q-Q_O)     

陀螺定向最佳观测顺序的讨论

现行《煤矿测量试行规程》(以下简称<规程>)中规定:陀螺定向的观测顺序应为:3(测前地面测定仪器常数次数)——2(井下测定陀螺方位次数)——3(测后地面测定仪器常数次数)。其定向精度用下式评定 m_α=√((m_Δ~2)/(n_Δ))+((m_t~2)/(n_t)))式中 m_Δ=±√([VV]/(n_Δ-1)——陀螺定向时一次测定中误差;     

泰斯井函数的逼近函数暨W(r~2/4at)=ln(1.25at/(r~2) 0.561)

在无越流非稳定井流水文地质计算中,泰斯公式是最基本的理论公式: S=(Q/4πT)W(u) (1) 式中 u=r~2/4at泰斯井函数W(u)的展开式为: W(u)=-0.5772-1nu u-(u~2/2.2!) (u~3/3.3!)-…(2)     

一种用平行断面法计算矿块体积的方法

在储量计算中,当采用平行断面法计算矿块体积时,其计算方法常用的有两种:1.直接利用几何形体公式计算矿块体积,即:V=(S_1+S_2)/2·L(1)(2)V=(S_1·L)/3(3)V=(S_1·L)/2(4)又规定:S_1与S_2相差不超过40%时用式(1);相差超过40%时用式(2);当S_1或S_2为O时,矿体作圆锥形尖灭用式(3);矿体作楔形尖灭时用式(4)。最常见的情况是有两个断面对应求算矿块体积,其计算手续比较复杂,因为在选择公式之前,必须先比较一下它们相差是否超过40%,     

平衡锤重量的合理确定

目前,国内许多设计计算资料中介绍单罐带平衡锤提升的平衡锤重量计算式方: Q_p=Q_z+N_KQ_K+Q/2 (1) 式中Q_P——平衡锤重量,kg; Q_z——罐笼自重,kg; N_K——矿车个数; Q_K——每个矿车自重,kg; Q——载重量,kg。 提升大件时Q=Q_(dj),提升人员时Q=70N_R,提升矸石时Q=N_KQ_m。Q_(dj)为大件重     

煤炭年产量的回归公式

上述数据进行了一元回归分析。 表中1959年和1960年产量较其前后年份变化幅度很大,考虑到当时的历史情况,将其视为奇异点,不计在统计分析的总体之内。将余下的34组数据分别用: 直线 Q=A BT 双曲线 1/Q=A B/T 指数曲线 Q=Ae~(BT) 指数曲数 Q=Ae~(-B/T) 幂曲线 Q=AT~B 二次曲线 Q=A BT~2 对数曲线 Q=A Blog(T/t 1) S形曲线 Q=1/(A Be~(-1)) 拟合(式中:A、B—系数;Q—年产量;T—年份;t—对数曲线中的辅助参数),得到最佳回归曲线为:     

煤矿老旧风机的技术改造

<正> (一) 70B_2类、CT—57型以及JBT系列局扇在煤矿中仍在大量使用着。这些类型风机的运行经济效果差,其原因主要是如下两个方面:一是风机的风量——风压性能与煤矿通风要求不相适应,二是气动结构不完善。 1.70B_2类轴流风机 (1)合理使用范围①70B_2—11型(单级型) 下限:H_(st)=0.0738+0.383Q (1) 0.0938相似文献   

多绳提升机主导轮和导向轮间距公式的讨论

《提升运输机械》[1]第八章中推荐确定多绳提升机主导轮和导向轮的间距的公式为: h_i≥(D-S)ctgθ 0.5 (8-8) 式中h_i——主导轮与导向轮之间的垂直距离 D——主导轮直径 S——提升钢丝绳的间距θ——主导轮和导向轮间的钢丝绳与垂线的夹角。在h_i确定后,可用下式求出实际的θ值: θ=sin((~(-1)0.5D 0.5D_d)/(h_j~2 b~2)~(1/2))-tan~(-1) b/h_j(8-9) 式中Dd——导向轮直径 b——主导轮与导向轮之间的水平距离     

用爆破方法破碎坚硬矿石时块度的计算

为了计算用爆破方法破碎矿岩的块度平均直径,建议用下面的公式(1):式中:d——炮孔直径;f——普氏硬度系数。这个公式按照现有的方法计算爆破参数时,表明是正确的。由于工业爆破得到的d_(cp)与根据(1)式计算的d_(cp)相比较表明,只有对整体的和节理不发育的岩石才相符。在图1上算出了诺里尔斯克()公司节理不发育的岩石(f=13～8,单位炸药消耗量q=0.7公斤/米~3)和节理发     

灰渣管道的管径及临界速度的计算

一、管径的计算 目前,在小型火力发电厂中,水力除灰占有很大比重。在计算灰渣管道管径时,常用公式为: D=0.0188(Q/V)~1/2m (1) 式中D——灰渣管内径,m; Q——进入灰渣管的灰渣浆流量, m~3/h; V——灰渣管内灰渣浆流速,m~3/s。 其中流量是一给定值,因此在设计中起决定性因素的参数是流速。 根据《火力发电厂除灰设计技术规定》     

如何正确计算变电所电容器补偿容量

在煤矿供电设计中,如何利用公式Q_c=P(tgφ—tgφ')来计算变电所电容器补偿容量,谈点看法与大家讨论。 一、无功功率及其补偿 在煤矿企业中大量使用感应电动机和变压器等感性负荷,它们除了从电网吸收有功功率外,还需从电网吸取一部份能建立交变磁场的无功功率,其关系式如下: S=(P~2 Q~2)~(1/2),cos=P/S=P/(p~2 Q~2)~(1/2) 式中S为视在功率,KVA;P为有功功率,KW;Q为无功功率,KVAR_cosφ为功率因素。     

矿房中坚硬矿石安全落矿参数的计算

安全爆破参数的计算在于确定一段延期最大的许用药量、延期段数和延期间隔,以及一次爆破的总炸药量。可按以下顺序计算安全爆破参数。 1.确定瞬发爆破和延期爆破时地震波速度与折算药量的关系。通过试验研究确定了以下关系式:V_(K·3·B)=136ρ~(1·9)·10~(-2);V_(MrH)=270ρ~(1·9)·10~(-2),式中:ρ—折算的药量,ρ=Q~(1/3)r~(-1);Q—炸药量,公斤;r—至爆破中心的距离,米。 2.根据岩石的允许变形确定构筑物等级:例如,在麦卡因、地     

输送带上散粒物料动堆积截面选择与计算

<正> 输送带上散粒物料动堆积截面选择与计算,是设计、制造和生产带式输送机的一个重要参数。因为带式输送机运输能力的计算式为Q=3600VΥC[S_1+S_2] (1) 式中Q——输送机运输能力,t/h V——输送带运行速度,m/s Υ——货载的堆积容重,t/m~3     

PbS-NaCl-KCl熔体电解中反电动势的研究

采用连续脉冲—微机函数仪法研究了PbS在NaCl—KCl熔体中的反电动势,发现在0～3A/cm~2区间有3个平台,电位分别为0.5～0.7V,1.2～1.5V和3.2～3.5V。故认为当i<0.3A/cm~2时为PbS的直接电解,而在i>0.5A/cm~2时为钠还原。     

有维修的电铲——汽车运输系统的可靠性

在求解汽车运输问题时,其作业汽车台数定为K,则有两种计算汽车台数的方法:(1)n=k/m式中:m——作业汽车系数(由经验确定);n——在籍汽车台数。(2)R(n)=sum from i=k to n C_n~i P~i(1—P)~(n—i)式中:P——一台汽车的可用率;R(n)——当可用汽车大于等于K 时,在籍汽车的可利用率。根据这些计算结果,则可计算汽车维修的台位数。然而,这两种方法存在某些缺陷。为克服上述两种方法的缺陷,本文提出一种新的计算方法,它以马尔柯夫生灭过程和可靠性理论为基础。把运输条件和汽车的维修与故障看作一个整体系统,并建立一个计算汽车运输系统的可靠性公式:A=sum from j=1 to Q-1 1/j!(Kλ/μ)~j+1/Q! sum from j=Q to n-Q 1/Qj-Q(Kλ/μ)~j/sum from j=0 to Q-1 1/j!(Kλ/μ)~j+1/Q! sum from j=Q to n-K+1 1/Qj-Q(Kλ/μ)~j式中:K——作业汽车台数;λ——故障率;μ——修复率。还提供了一个快速计算表,可以确定某定值A 下的一个车队的在籍汽车台数n 和维修台位数Q。此外,还提出了寻求最佳求解的方向。因此,克服了前述计算方法中的缺陷。     

支导线的最优测角方案

等精度测角时由测角中误差引起经纬仪支导线终点x方向位置中误差为:式中 K—导线复测次数; m_β—导线测角中误差; n—导线水平角总数; y_1—第i点至终点的连线在y轴上的投影从(1)式可知,等精度测角时,第i点测角中误差对M_x的影响与y_i相关,y_i愈大影响愈大,当导线点选定后,就是定值。因而要使M_x减小就只能减小m_β,而且只要对|y_i|较大的点减少m_β才能使M_x较快的减少。这样就存在着一个各导线点上独立测角次数的最佳配置问题。若按通常作法,导线每复测一次时,n个水平角均观测一次,则导线复测K次时,角度观测     

作者·编者·读者

邯邢煤矿设计研究院谢建民同志来稿认为,去年本刊第2期中,刘才鼎同志写的《矿井井型和服务年限数学模式探讨》一文,是值得重视的方向。但是,该文确定的井型公式是值得研究的。利用原文表3中的S_0和Q值按回归分析可得:国外矿井回归方程Q=3.747 0.421S_0~(2/3),其相关系数r=0.7。国内矿井回归方程Q=1.1829 0.3934S_0~(2/3),其相关系数r=0.8116。 据刘才鼎同志来函说明:①该文公式不是采用正规回归法确定的,而是用特尔菲法即专家评议加数学表达法来确定的。这比纯回归法能较满意地反映实体。②在数据整理或采用时应舍弃异常点,如服务年限短的豪斯阿登和莫斯3号,还有莱斯特和卢布林1～7号等。③谢同志回归的国内、外两式     

舒勒值精度回归分析

陀螺经纬仪逆转点法定向时,每三个连续的逆转点读数确定一个舒勒值(即陀螺轴摆动中值),实际定向时,一般取连续的五个逆转点读数来确定三个舒勒值和最或是舒勒值。 N_1=(1/2)[(1/2)(u_1 u_3) u_2] N_2=(1/2)[(1/2)(u_2 u_4) u_3] N_3=(1/2)[(1/2)(u_3 u_5) u_4] 最或是舒勒值:     

对“定向控制爆破拆除烟囱”一文的商榷

“定向控制爆破拆除烟囱”(见本刊1981年No7)(以下称“定文”),读后颇受教益,但对该文的安全措施验算有些看法。本着学习目的,提出商榷。 1.关于比冲量的计算“定文”以Q)T=1t梯恩梯为基准装药量,100m距离为准的峰压和要使用的炸药量Q来模拟,爆破冲量为:I_((R))=αI_0(R/α)。α为模拟比,α=(Q/Q_T)~(1/3)     

煤矸石制做建材技术在我矿的应用

1 概况 该项技术由青岛海洋大学提供。1996年7月,忻州窑矿忻兴实业公司煤矸石建材厂正式投产。目前生产出的新型建材煤矸石道路曲线砖分为1大类3个品种:JM—QⅠ(煤矸石本色砖)、JM—QⅡ(煤矸石彩色砖)、JM—QⅢ(煤矸石加层砖)。