涟钢2^#高炉长寿技术和经验

介绍了涟钢２＾＃高炉采用风冷综合炉底，钒钛矿护炉，保证死铁层的高度，勤排铅等来提高炉底。炉缸寿命；采取提高冷却壁性能，延长冷却壁使用寿命，生产中加强高炉维护等措施，使该高炉一代寿命长达１０年多的经验。     

攀钢4^#高炉投产7年回顾

攀钢４＾＃高炉是８０年代我国自行设计建造的无钟炉顶高炉。本文回顾了４＾＃高炉投产以来的达产历程，为今后的建设和发展提供了参考。     

韶钢1^#高炉的长寿实践

韶钢１＾＃高炉（３０５ｍ＾３）第二代寿命达到了冶金部制订的长寿高炉标准。该炉主要从改善入炉料质量，稳定炉况，预防炉瘤，加强炉役后期管理等方面采取有效措施来延长高炉寿命的。     

炉役末期的高炉生产

１＾＃高炉本次服役期为１９８５年大修改造后第二次中修服役期，共年产５年５０天（１９９１．８．２７～１９９６．１０．１６）其间累计产铁４２６３５．３４ｔ。炉役后期冷却器大量损坏，炉壳多处于裂变形，依靠外部打水维持生产，本文简要总结了１＾＃高炉炉役末期的高炉生产经验。     

用热流指数判断高炉炉墙结厚的探讨

通过对１＾＃高炉炉腹、炉腰部位结厚时，高炉４～６段冷却壁水温差及热流指数变化的调查，探讨了利用热流指数ＩＲ对高炉炉墙结厚初期作出判断及对结厚消除的判定。     

3^#高炉炉缸破损原因及美国热压小块炭砖的应用设想

本文通过对历年高炉检修炉缸破损原因及机理的分析，结合３＾＃高炉改造情况，提出炉缸应用高导热性能的耐火材料－美国热压小块炭砖，效果很好。     

AHMSA钢铁部厂高炉的炉缸检测技术及维护实践

ＡＨＭＳＡ厂是墨西哥最大的钢铁总厂，它位于墨西哥北部的Ｃｏａｈｕｉｌａ州，该厂拥有五座高炉，其中两座高炉生产。本文描述了ＡＨＭＳＡ钢铁总厂４＾＃、５＾＃高炉的炉缸维护技术，在不影响产量的前提下，他们采用了安全可靠的操作方法以延长高炉寿命。     

包钢4^#高炉开炉布料测定分析

包钢４＾＃高炉开炉装料期间，对无料钟炉顶的布料特性，炉料的炉内分布状况作了全面的实地测定，确定了料罐容积与最大装焦量，节流阀开度与物料流量，排放速度等相互关系，分析了不同的溜槽倾角对料流轨迹和炉料在炉内堆尖位位置的影响，保证了４＾＃高炉开炉后物料在炉内的均匀分布。     

国内600～800m^3高炉内型浅析

国内６００～８００ｍ＾３高炉基本上建于三个时期。１９７０年前后建的一批６００ｍ＾３高炉，深受通用设计的影响，与各地区情况有出入，且炉型又偏于瘦长，生产指标不太理想。笔者肯定了１９６１年首钢１＾＃高炉大胆进行矮胖炉型实践而积累的经验，并认为６００ｍ＾３级高炉与世界各国高炉逐步矮胖倾向相一致，但步伐相对于３００ｍ＾３或１０００ｍ＾３级高炉来说慢了一些，对今后２－３年内将要大修的昆钢５＾＃（ｖｕ＝６２０     

济源钢铁厂2^#高炉炉缸冻结事故分析

本文对１９８８年济源钢铁厂２＾＃高炉炉缸冻结事故进行了介绍和分析，为高炉操作者提供了值得借鉴的材料，从中可以汲取一些教训。     

君津厂3^#,4^#高炉安装新型冷却壁修复炉身的操作实践

新日本钢铁公司君津厂３＾＃、４＾＃两座高炉开始均配备有冷却板系统。随着炉子的老化，两高炉炉身内衬破损比较严重。因此，为使高炉稳定顺行及延长寿命，在休风两周时，采用新型冷却壁替代原来的冷却板系统以修复破损炉身内衬。通过修复，炉料下降的稳定性和炉墙附近的煤气流分布得到了改善。因此，高炉寿命被延长将是显而易见的。     

风口喷吹钛精矿粉补炉的实践

本文介绍了本钢２＾＃高炉风口喷吹钛精矿粉补炉的工业性试验结果。试验中根据炉粉补炉的部位，补炉的时间及方法。经过喷吹补炉，将濒临烧穿的炉缸水温差逐步稳定在１．２℃以下，并将生铁产量提高到８５０ｔ／ｄ左右，延长高炉寿命１１个月，实现了高炉高产低耗、安全、长寿的目标。     

CP—3500H PLC在宝钢1^#高炉热风炉电控系统中的应用

宝钢１＾＃高炉大修时，热风炉电控系统采用ＣＰ－３５００ＨＰＬＣ控制系统，实现了换炉控制、逻辑顺控、正常状态下手动联锁和异常状态下保护联锁控制及数据通信控制。１＾＃炉自１９９７年５月投产以来，热风炉系统运行正常。     

攀钢4^#高炉局部造衬修补炉衬实践

攀钢４＾＃高炉１９９８年２月首次进行局部修补内衬，同时采用了新型冷却器，遏制了炉皮发红、开裂频繁的热头，炉体工作情况良好，高炉生产跃上了新台阶。     

包钢1^#高炉炉体破损调查报告

本文主要介绍包钢１＾＃高炉中修停炉时对高炉炉衬和冷却壁严重破损原因及有害元素在炉内纵向分布进行的调查，分析了包钢１５１３ｍ＾３级高炉，当炉腹冷却壁总破损率达到４０％以上时，标志高炉进入中晚期工作，≥８０％时，高炉一代中修寿命基本结束，另外，根据高炉炉身冷却壁解剖分析结果，对冷却壁破损原因，提出了延长冷壁寿命的途径。     

湘钢2^#高炉热洗炉的探讨

湘潭钢铁公司２＾＃高炉１９９８年５月１８－２８日进行了一次热洗炉，效果较好，洗炉后因落地焦的大量入炉以及高炉外围情况的波动和内部因素的影响，导致洗炉效果在短期内就消失，介绍了该次洗炉的方法及过程，对洗炉效果很快消失的原因进行了分析探讨。     

“爆炸法”处理高炉炉缸冻结事故

山东张店钢铁厂４＾＃１００ｍ＾３高炉炉役后期由于冷却设备漏水和操作不当等发生炉缸冻结事故，采用“爆炸法”处理炉缸冻结，并配合有效的上、下部调剂，仅２ｄ就恢复了正常炉状，效果良好。     

攀钢1^#高炉的中部调剂

攀钢１＾＃高炉在第二代炉役期间，进行了由强化高炉冷却到逐步实行高炉中部调剂的实践和探索。在生产中利用水温差监测炉腹和炉腰热流强度的变化，用上、下部调剂控制煤气流合理分布，同时对炉体冷却强度进行合理调剂的方法，可以维持合理的操作内型，达到高炉稳定顺行和长寿的目的。     

高炉小钟拉杆断裂和炉喉膨胀节波纹管焊缝开裂的处理

分析了湘钢３＾＃高炉小钟拉杆断裂和高炉炉喉膨胀节波纹管焊缝开裂设备故障产生的原因，并针对引进的二手设备具体情况及生产现场的实情采取了不同的处理方法，有效的解决了此问题。     

氧煤混喷在攀钢高炉冶炼中的作用及效果

根据攀钢１＾＃高炉氧煤混喷工业试验结果，采用氧煤混喷技术，有进一步提高高炉煤比和煤焦转换比的作用，取得了改善炉渣性能、活跃炉缸及优化高炉技术的效果；在煤比不同时，对高炉冶炼中的煤气流分布的影响也不相同。