基于弹性补偿法的拱坝极限承载力分析方法

针对弹塑性分析方法所采用的破坏模拟方式有失客观性且现有的失稳判据过多受人为因素干扰的问题,结合混凝土拱坝的结构特点,提出了基于Mohr-Coulomb屈服准则的单元承载比计算方法,探讨了通过承载比均匀度与基准承载比调整单元弹性模量的策略;基于塑性极限分析方法,提出了基于弹性补偿法的拱坝极限承载力分析方法。工程实例分析结果表明,采用该方法分析拱坝的极限承载力是合理和有效的。     

推求拱坝极限承载力的一种有效算法

针对岩土材料常用的DruckerPrager准则，提 出了一种新的增量分析方法，不用形成弹塑性增量矩阵，直接导出符合正交流动法则的转移应力的解析解。当应变增量较大时采用子增量法，构造了弹塑性本构关系积分的近似解析解。该增量分析方法无论是对小步长还是大步长加载均有良好的收敛性。当采用精细的步长划分时，它就是严格意义上的理想弹塑性增量计算。在大步长情况下，在收敛域内最大载荷低于结构真实的极限承载力；对应的应力场是一个静力容许应力场；同时由于正交流动法则在平均意义下得到满足，收敛域内最大载荷接近结构真实的极限承载力。按此法所得结果接近真解且偏于安全。将整个计算模型装入三维非线性有限元程序TFINE中，对某拱坝进行了超载分析。     

环向加筋灰土墩极限承载力计算方法

本文结合理论分析和数值模拟,分析了大直径环向加筋灰土墩加固机理和承载特性,通过因素分析研究了影响其极限承载力的因素及规律;结合数值计算结果对规范规定的承载力计算方法中的端阻力发挥系数进行修正.研究表明:通过设置环向加筋材料能够大幅度提高灰土墩极限承载力,且环向加筋灰土墩承载力随着环向加筋材料抗拉强度的增大而增大;承载力...     

基于太沙基公式的地基极限承载力数值计算方法研究

地基极限承载力在土木工程的稳定性计算时非常重要,而现实中确定承载力比较复杂、耗时费力、难操作。通过对太沙基地基承载力公式研究分析发现,公式中地基土体参数c和γ存在等比例数学关系,仿照边坡稳定分析有限元强度折减法,对参数c和γ进行等比例折减后应用数值计算确定地基极限承载力的方法 -即参数折减法,对该方法的数学理论基础进行推导论证,在ANYSY平台建立模型进行不同折减参数后的加载计算,以计算结果塑性区贯通作为极限判据确定极限承载力,利用P_u~F_t和K_t~F_i两种关系曲线验证计算结果正确性,通过调整承载板尺寸和地基土弹性模量再次进行计算,验证结果正确。该方法对勘察设计阶段计算土质地基承载力有重要的参考意义。     

倾斜荷载作用下沉箱基础的极限承载力计算方法

为了确定沉箱基础在顶部受到倾斜荷载时的抗拔承载力,利用极限包络线方法进行分析。基于15组模型试验以及合理假定,提出了水平荷载、竖向荷载作用下沉箱基础的极限抗拔承载力函数,通过分析水平、竖向极限承载力系数与长径比的关系,提出了水平、竖向荷载作用下沉箱基础的承载力计算方法。基于不同长径比、不同荷载作用角度下沉箱基础的水平承载力归一化分量和竖向承载力归一化分量之间的破坏包络线图,得到了两者之间的幂函数关系,从而得到了沉箱基础在倾斜荷载作用下的极限承载力。     

钢闸门面板弹塑性极限承载力计算

钢闸门的面板在进入弹塑性阶段后 ,仍有很大的强度储备 .根据板壳理论及结构塑性极限分析定理 ,分别推求出了钢闸门面板的弹性极限承载力及塑性极限承载力 ,从而给出了钢闸门面板设计公式中的弹塑性调整系数的理论值 ,供各国修订规范参考     

粘性土中PCC桩水平极限承载力的简化计算方法

基于统一极限抗力分布模式,利用有限元数值模拟分析了粘土中不同桩长、不同桩径的现浇混凝土大直径管桩(以下简称PCC桩)的水平承载特性,结合PCC桩水平承载特性的弹塑性解答对3个重要参数Ng、α0和n值进行反分析,得到了适用于PCC桩水平极限承载力计算的参数。利用PCC桩身最大弯矩点位置与塑性滑移线深度相近的特点,提出了粘土中PCC桩水平极限承载力的简化计算方法。通过与有限元计算结果进行对比,表明该方法准确可靠,对水平荷载作用下PCC桩的设计计算及分析具有一定的指导意义。     

拱坝塑性极限分析方法

介绍了静力法构建完备的静力容许内力场和线性屈服函数,以及机构法构建完备的机构容许位移增量场、关联的流动法则及机构相容条件,并列出求拱坝极限荷载下限值的线性规划模型;对拱坝塑性极限分析法如何线性化作了阐述。     

混凝土拱坝的极限分析

采用工程结构极限分析方法，利用已有的有限元计算程序并结合数学规划方法来推求拱坝的整体安全系数。作为弹塑性求解问题的简化方法，极限分析比传统的弹塑性增量计算效率更高、更实用。提出了适用于三维混凝土高拱坝结构极限下限分析的有限元数学规划算法。针对数学规划格式中未知变量过多的难点，采用有限元弹塑性增量计算中同一增量步上不同迭代步之间的应力差来构造缩减的自平衡应力场。采用序列二次规划算法直接求解下限分析的非线性规划问题，避免了线性化屈服条件造成的计算规模的大幅度增加。算例表明，提出的方法切实可行而且效率更高。     

拱坝温度荷载计算方法探讨

温度载荷是拱坝设计中不可忽视的荷载。在某些拱坝中特别是薄拱坝有的水荷载还小于温度载荷引起的应力。此种实例在北方地区并不少见。研究温度对拱坝应力的影响,首先要解决温度荷载问题,然后再用温度荷载得出应力。所以温度荷载的精确与否,对大坝应力有直接关系。确定正确的温度荷载,基本条件要有正确的气温、水温和日照等观测资料以及混凝土的物理特性等实验资料,然后才能建立正确的数学模式。     

桥梁桩基极限承载力预测方法比较

典型的桩基静载荷试验所测得的荷载－沉降曲线分为缓变型和陡降型两种,其极限承载力的确定方法也因此不同。对于不同形态的荷载－沉降曲线,由于试验条件限制而导致无法实测桩基极限承载力时,选择合理预测方法是获取极限承载力的快捷有效的方式。结合两种不同形态下桩基现场试验结果,分别采用折线法、双曲线法、百分率法、抛物线法及灰色理论等方法对现场试验桩基极限承载力进行预测。计算结果表明：双曲线法和抛物线法的预测误差较大,不宜采用;折线法和百分率法的预测误差在10％以内,精度较高;灰色 GM（1,1）模型预测精度最高,其中修正的新陈代谢 GM（1,1）模型的预测误差可达到1％。并通过现场试验中未达极限破坏的不完整荷载－沉降曲线进行预测,验证了新陈代谢 GM（1,1）模型预测方法的合理性,具有一定的工程实用价值。     

拱坝应力计算方法的对比分析

本文结合工程实例,分别采用《水利水电设计计算程序集》及拱坝分析与优化系统软件ADAO进行拱坝应力计算,对这两种方法的原理、参数、工况及计算等分别进行了总结,有助于读者进行拱坝应力计算分析时参考、对照。     

极限分析求地基承载力方法的改进

本文根据极限分析方法的计算结果并通过滑移线场的变化，指出了传统计算地基承载力方法的近似性．文中还建议了一种从理论上计算无粘性土地基承载力的方法．     

拱坝温度荷载计算方法的改进

目前计算拱坝温度荷载时上游水位固定在正常蓄水位,但实际库水位是变化的,由于水温与气温的巨大差异,上游水位的变化对拱坝温度荷载有较大影响。笔者提出了按照上游实际运行水位计算拱坝温度荷载的方法,计算结果表明,其影响比较大。     

钢筋混凝土板的极限承载力分析及挠度的简化计算

本文应用屈服线理论对钢筋混凝土板的极限承载力进行了分析,推导出了在集中荷载作用下,两对边简支、两对边自由的板的承载力计算式,并考虑了荷载作用面积对承载力的影响;通过将荷载-挠度非线性曲线简化成二折线,建立了挠度的简化计算式。且计算结果与试验结果吻合较好。     

求基础承载力与极限承载力的诺模图

一、前言为了计算基础的承载力,虽有不少的计算式,但一般常用的公式是:1.从朗肯〔Rankine〕土压力理论推导出来的朗肯式;2.莱斯纳〔Reissner〕的承载力公式;3.考虑粘着力时可用卡柯〔力-〕公式。此外,为计算地面上条形地基的极限承载力公式有:1.普朗德尔〔Prandtl〕公式;2.太沙基〔Terzaghi〕公式等。现把上述五个公式中的四个制成三个诺模图。即:α)朗肯式     

求基础承载力与极限承载力的诺模图

一、前言为了计算基础的承载力,虽有不少的计算式,但一般常用的公式是: 1.从朗肯[Rankine]土压力理论推导出来的朗肯式; 2.莱斯纳[Reissner]的承载力公式; 3.考虑粘着力时可用卡柯公式。此外,为计算地面上条形地基的极限承载力公式有: 1.普朗德尔[Prandtl]公式; 2.太沙基[Terzaghi]公式等。现把上述五个公式中的四个制成三个诺模图。即:α)朗肯式     

软土地基用碎石桩加固后的极限承载力计算

文中首先介绍Brauns建议的关于单根碎石桩的极限承载力的计算式。在此基础上,笔者给出了复合地基以及各种群桩情况下的极限承载力的计算法。现场实测资料表明,这些计算式有一定的可靠性。最后,通过一个算例说明这一方法的具体应用。