低硫型水化硫铝酸钙（AFm）脱水相及其水化特性研究

用自蔓延（ＳＨＳ）法合成了ＣＡ，并由ＣＡ水化合成了低硫型水化硫铝酸钙（ＡＦｍ）纯样，用ＤＴＡ－ＴＧ，ＸＲＤ研究了ＡＦｍ脱水过程中组成与结构的变化，发现ＡＦｍ在３００～４８０℃左右脱水生成“无水ＡＦｍ”，对无水ＡＦｍ的水化产物，水化过程以及硬化体性能研究表明无水ＡＦｍ具有较好的胶凝能力，凝结时间较长，水化硬化体强度后期增进率增高；当加入石膏时，硬化体显示明显的膨胀能力。     

水化铝酸钙(C_3AH_6)脱水相及其水化研究

用分析纯原料合成了水化铝酸钙纯样品，用ＤＴＡ－ＴＧ、ＸＲＤ研究了脱水过程及脱水相组成和特性；用ＸＲＤ定量分析了脱水相水化产物和水化速度；考察了脱水相的凝结时间与硬化体强度，本文为建立４００℃左右低温脱水的水化物脱水相（ＤｅｈｙｄｒａｔｅｄＨｙｄｒａｔｅｓＰｈａｓｅｓ简称ＤＨＰ）胶凝材料新体系提供了理论依据。     

低温型水化硅酸钙脱水相及其特性

用化学纯原料在水热条件下合成了Ｃ／Ｓ比为１．０和１．３的二个水化硅酸钙样品，研究了水化硅酸钙在２００～８００℃温区脱水过程中姓的组成和结构的变化和其脱水相再水化，结果表明，在４００～８００℃范围内脱水的水化硅酸钙脱水相均具有胶凝性能，在较低温度下（４００℃）脱水的脱水相比表面极大，再水化时需水量很大，因而使其化水硬化体中具有丰富的孔网体系，本文为建立４００℃左右低温脱水的水化物脱水相（Ｄｅｈｙｄｒ     

水化铝酸钙（C3AH6）脱水相及其水化研究

用分析纯原料合成了水化铝酸钙纯样品，用ＤＴＡ－ＴＧ，ＸＲＤ研究了脱水过程及脱水相组成和特性，用ＸＲＤ定量分析了脱水相水化产物和水化速度；考察了脱水相的凝结时间与硬化体强度，本文为建立４００℃左右低温脱水的水化物脱水相（ＤｅｈｙｄｒａｔｅｄＨｙｄｒａｔｅｓＰｈａｓｅｓ简称ＤＨＰ）胶凝材料新体系提供了理论依据。     

低温型水化硅酸钙脱水相及其特性

用化学纯原料在水热条件下合成了Ｃ／Ｓ比为１．０和１．３的二个水化硅酸钙样品，研究了水化硅酸钙在２００～８００℃温区脱水过程中发生的组成和结构的变化和其脱水相再水化。结果表明，在４００～８００℃范围内脱水的水化硅酸钙脱水相均具有胶凝性能：在较低温度下（４００℃）脱水的脱水相比表面极大，再水化时需水量很大，因而使其水化硬化体中具有丰富的孔网体系。本文为建立４００℃左右低温脱水的水化物脱水相（ＤｅｈｙｄｒａｔｅｄＨｙｄｒａｔｅｓＰｈａｓｅｓ简称ＤＨＰ）胶凝材料新体系提供了理论依据。     

水化硅酸钙脱水相的水化特性

本文研究了水化硅酸钙C—S—H凝胶、C—S—H(Ⅱ)、C_2SH(A)、C_3SH_(1.5)的脱水相结构。并讨论了脱水相的结构与水化活性的关系。     

高岭土-CaO-矿化剂体系的物相变化规律及其胶凝性(上)

详细研究了高岭土－ＣａＯ－矿化剂（ＣａＣｌ２、ＣａＦ２、ＣａＳＯ４）体系在水热预处理过程中和预处理产物在煅烧过程中的物相变化规律，并研究了煅烧产物的胶凝能力与组成，矿化剂种类和煅烧温度之间的关系，作者认为控制适当的化学组成和选用复合矿化剂能有效控制非活性矿物Ｃ２ＡＳ的形成，有利于提高煅烧物的胶凝能力。     

复合型镁质胶凝材料的水化相及其硬化体显微结构

将菱苦土与苛性白云石按一定比例混合构成复合型镁质胶凝材料,将其与氯化镁水溶液按n（MgO）/n（MgCl2）=5拌和后形成氯氧镁水泥硬化体,研究了该复合型镁质胶凝材料的水化相及其硬化体显微结构。该硬化体的强度随着菱苦土在苛性白云石中含量的增加,其不同养护时间的抗折和抗压强度均随之增加,24 h的最高抗折强度为9.07 MPa,28 d的最高抗压强度为183.50 MPa,说明将复合型镁质胶凝材料与氯化镁溶液拌和后,形成了具有一定强度的水泥石或氯氧镁水泥硬化体。XRD和IR测试结果证明形成的硬化体为5型相结晶体,其显微特征主要是大量的凝胶体形貌而非针（棒）状结晶结构,呈放射状的针（棒）状晶体仅在孔洞中存在。认为凝胶体是复合型镁质胶凝材料硬化体具有很高强度的来源。     

旧水泥浆高温处理后的再水化胶凝特性研究

采用标准稠度需水量,初、终凝时间,抗压强度,水化程度和XRD测试,研究了高温处理后旧水泥浆体(w/c=0.5)的再水化胶凝特性。结果表明:随着处理温度的提高,旧水泥浆的标准稠度需水量显著增大,初、终时间逐渐缩短,抗压强度呈上升趋势,在800℃左右达到最大值;热处理后旧水泥浆的再水化程度发展很快,1 d水化程度达到60%,28d水化程度接近90%。因此,热处理后旧水泥浆体的再水化胶凝特性与热处理温度有关,温度不同导致处理后旧水泥浆物理性能和脱水相化学组成存在差异,从而使其再水化胶凝特性表现出温度依赖性。     

微珠与硅灰、粉煤灰水化活性的对比研究

为研究微珠对二元复合胶凝材料体系水化硬化的影响机理,以及与粉煤灰、硅灰的差别,作者运用激光粒度分析(Laser Particle Sizer)、X射线衍射分析(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)、热重分析(TGA)、微量热仪(Tam Air)、傅里叶红外光谱分析(FTIR)等多种现代微观测试技术,对微珠的水化活性进行了系统的研究。结果表明,微珠的水化活性介于硅灰和粉煤灰二者之间。     

IPv6的安全性的研究与探索

随着Internet的迅速发展,IPv6下一代互联网络的到来已经成为必然趋势,下一代互联网的安全问题也成为人“们关注的焦点。本文在IPv6与IPv4安全问题的对比的基础上,重点介绍了IPsec的安全框架以及安全协议（AH、ESP、IKE）．同时分析了IPsec的不足之处,并介绍了国内外下一代互联网的安全机制的研究现状,以及对未来安全问题的展望。     

钙基固硫剂水合活性测定的数学模型

钙基固硫剂石灰石的反应活性对燃煤锅炉的脱硫效果影响很大.基于CaO水合反应放热,通过模拟试验台测算出其水合反应活性,运用多元统计分析方法,选择了几个主要指标作为预测石灰石水合活性的参数,建立了石灰石水合活性的数学模型,从而为燃煤锅炉尾部增湿活化烟气脱硫技术选择钙基固硫剂提供了参考依据.     

铝酸钙的微波合成与表征

铝酸钙是一种很有发展前景的环保型无机阻燃剂。以结晶氯化铝、氢氧化钠、氯化钙、氢氧化钙为原料,探讨了在微波辐射下合成铝酸钙(3CaO.Al2O3.6H2O)的方法。考察了反应温度、微波辐射时间、原料比等因素对反应的影响。通过优化试验,确定了合成3CaO.Al2O3.6H2O的适宜反应条件。结果表明:加入结晶氯化铝19.3g、氢氧化钠13.4g、氯化钙2.2g、氢氧化钙3.0g、水75.8mL,其中n(Al):n(OH-)=1∶4.2、n(Ca)∶n(Al)=3∶4.0、w(固)∶w(液)=1∶2.0;微波设定温度为100～115℃,微波辐射总时间为55min时,产品产率约为90%。采用TG-DTA及FE-SEM分析方法对产品的性质进行表征,分析结果显示产品的脱水温度约为298℃,产品的粒径小于5μm。     

激发剂对钢渣水泥的活化及作用机理

为考察不同碱性激发剂对钢渣水泥性能的影响,开展碱性激发剂(水玻璃、Na₂CO₃/NaOH、NaOH)对钢渣水泥宏观力学性能影响的试验研究,并采用水化热测试、X射线衍射(XRD)、热重分析(DSC-TG)、扫描电子显微镜(SEM)和压汞试验(MIP)对其微观结构进行研究。结果表明：碱性激发剂提高钢渣水泥早期水化时孔隙液的碱度,加速钢渣玻璃体解聚并生成H₃SiO^-₄和H₃AlO₄^2-,增大体系反应速率,加速C-S-H凝胶和沸石类产物的形成,从而宏观上表现为凝结时间降低,诱导期缩短,反应热峰值和累计放热量增加,早期强度提高;激发剂对钢渣水泥性能的影响与其分子结构有关,影响顺序由大到小依次为水玻璃、Na₂CO₃/NaOH和NaOH;水玻璃不仅可增大钢渣水泥早期水化时液相的碱度,同时激发剂中的SiO₃^2-可与Ca(OH)₂     

硫酸钾对无水硫酸钙水化激发机理研究

目的 研究盐类激发剂对无水硫酸钙水化激发机理,以提高无水石膏水化能力.方法 测定无水硫酸钙水化率、不同时期溶液中钙离子浓度及利用X射线衍射谱分析方法 对水化产物的物相组成进行分析,探讨了K2SO4掺量对无水硫酸钙水化的影响及水化激发机理.结果 无水硫酸钙的水化率随着硫酸钾浓度的增加而增加.当硫酸钾浓度达到一定量时,K2SO4与CaSO4反应生成K2Ca(SO4)2·H2O,该复盐作为异质微粒,能有效地降低成核时的表面能位垒,使CaSO4·2H2O晶体优先在这些不均匀的地方形成,加速无水硫酸钙的水化.实验发现K2SO4与二水硫酸钙比无水硫酸钙容易生成复盐,因此反应过程不能用复盐理论来解释.结论 CaSO4的水化过程不是按照复盐理论进行,而是按照溶解-成核-生长机理进行,CaSO4·2H2O结晶过程为非均匀成核析晶过程,K2Ca(SO4)2·H2O起成核催化剂作用.     

PVA-ECC与混凝土界面钻芯拉拔试验研究

为了研究聚乙烯醇纤维砂浆(PVA-ECC)与混凝土之间的粘结性能,通过钻芯拉拔试验分析了混凝土强度等级、界面剂类型、聚乙烯醇纤维水泥砂浆强度等级3种因素对聚乙烯醇纤维水泥砂浆与混凝土之间粘结性能的影响,最后用Table Curve 3D软件拟合PVA-ECC与混凝土界面的钻芯拉拔强度受3因素影响的回归公式。研究结果表明:混凝土的强度等级对界面粘结性能影响极不显著,而聚乙烯醇纤维水泥砂浆强度等级对界面粘结性能影响显著,界面剂因素影响高度显著。公式计算结果与试验结果吻合良好。