小径管焊缝缺陷的超声波检出

小径管焊缝缺陷的超声波检出马头发电总厂莫学愚由于电站锅炉受热面管爆管、泄漏时有发生，换管工作量随之增加，为确保机组安全运行，不少单位已做出对焊口进行１００％探伤的规定。单靠射线透照去完成大批量焊口检验，困难很大，而小径管超声波探伤具有速度快（每台班可...     

现场检修T91小径管的焊接工艺研究

文中针对T91检修焊口的背充氩保护及热处理等有关问题进行了较深入的研究讨论。利用手工电弧焊焊条可以形成熔渣保护的特点，对T91管 对接焊口的根部打底，较好地解决了T91管在背部不充氩的条件下焊缝根部氧化的问题，同时对焊后热处理的简化进行了探讨，寻求适合现场检修的T91之焊接工艺方法。     

锅炉膜式水冷壁的焊接

大型电站锅炉的主要辐射受热面——水冷壁大都采用膜式鳍片管焊制而成。金属构件受焊接热循环的影响,不可避免地会产生变形或者造成很大的残余应力。对于膜式水冷壁焊口,由于其焊接的不同时性,变形问题尤为突出。加上手工氩弧焊打底这一工艺的特殊要求,即对焊口问隙大小的适应性,远比电弧焊低,因而解决预留间隙的问题,就成为保证焊口质量的关键另外,如何处理不合适间隙焊口的施焊,也是应予特别重视的。     

600MW汽轮机低压安全油供油系统故障分析及处理

600 MW汽轮机低压安全油供油系统中的三通管道由于焊口开裂、脱落,造成低压安全油泄漏并发生失压,导致汽轮机保护系统误动作,机组非计划停运。通过对焊口开裂部位的检查,发现在安装焊接三通管道时,由于接口未开坡口,管道焊口部位未焊透,致使焊接强度低,长时间运行后开裂。对焊接质量差的部位进行重新焊接后,低压安全油供油系统恢复正常运行,机组顺利启动。     

HG－2008／18．2－YM_2型锅炉密集小径薄壁管的焊接

本文对６００ＭＷ机组用炉后屏再热器小径管焊接采取的小间隙大电流外填丝、先外边管子焊口后中间管子焊口焊接、消灭盲区、单元透照法和方格记录法进行了较详细的论述．对保证用炉小口径密集管焊接质量，提高用口合格率有一定的参考价值．     

用硅酸铝毯作热处理保温材料好处多

过去焊口热处理常用石棉布作保温材料。1987年吉林热电厂10号机组安装中应用了履带式加热器和绳型加热器进行焊口热处理。此法操作简单,使用方便,劳动强度低,省电,质量可靠,对保证工期、完成焊口热处理任务起了重要作用。但是,由于使用的是石棉布作保温材料,履带式加热器烧坏铰多,而且对处理后的焊口,特别是管壁较薄的焊口往往硬度偏高,超过规定标准,经过研究和探讨找出了石     

焊口拉断与折压断对缺陷反映分析

焊缝的断口检验,采用拉断或折压断方式是检验焊接质量的主要手段之一。根据多年经验和力学理论,介绍拉断和折压断检验的概念及方法,对焊口内外部缺陷反映程度做了初步分析。     

附加应力对焊缝静载强度的影响

在火力发电厂的安装过程中,高温高压管道焊接占相当重要的地位,管道焊接之前就要对口,在自由状态下对口不会产生附加应力。在实际工作中,绝大部分安装焊口(包括大、中、小管)是强力对口的。强力对口使焊口施焊完毕后在焊缝上产生了附加应力,它直接影响焊缝的静载强度。众听周知,管道对口一要保证对口间隙便于施焊;二要保证错口量符合要求。在实际工作中,如间隙太小可用砂轮打磨坡口使间隙变大,如间隙太大,有时就用火焰烘烤管子,管子热胀使间隙变小,待间隙合适时施焊。焊口施焊完毕后,热胀的管子冷却收缩而使焊口处产生拉应力,这个应力被称为变温应力。该应力怎样影响焊缝的强度,这是将要探讨的第一个问题。为使错口量符合规定,安装中经常用手动葫芦在其横向拉管子使管子弯曲,以减小错口量,当错口量符合规定时进行焊接,施焊完毕后,管子弹性恢复对焊口产生剪切力,这个力叫做剪切应力。该应力怎样影响焊缝的强度,这是要探讨的第二个问题。现以实例探讨上边提到的两个问题。一、变温应力对焊缝强度的影响以后顶棚管的安装为例,如图1所示,顶棚管的直径为φ57×5;材质为20~#钢。假如A、C管子安装完毕、B管子的Ⅰ焊口已焊完。在     

氩气质量的简易鉴别法

氩气质量的简易鉴别法吉林火电一公司王士林在华能南京电厂Ｔпп－３１６型２号炉的安装施工中，采用Ｗｓ工艺焊接材质为１２×１ＭΦ（１２Ｃｒ１ＭｏＶ），规格为Φ３２×６ｍｍ的水冷壁管时，发现焊口Ｘ光检验底片上有许多直径很小、弥散分布的气孔。经查找原因，确定...     

提高高压加热器不锈钢疏水管焊口合格率的措施

针对不锈钢管焊接接口存在的问题,进行原因分析,提出了改变焊接工艺、控制定货质量、提高对口质量和加强对焊工培训等一系列提高焊口合格率的措施,并经检验这些措施是可行的。     

P92超厚壁管焊缝热处理工艺研究

对P92钢超厚壁管焊口进行焊后热处理,要求内外壁温差控制在20℃之内,并要求缩短恒温时间以加快进度要求,如使用远红外加热器则不能跟上施工的进度和保证焊缝的质量。因此,对新型中频热处理机Preheat35的使用已成了关键。     

P91钢主汽管道焊缝缺陷分析及处理试验研究

通过对P91钢安装焊缝裂纹及缺陷分析试验研究,确认裂纹为A-M条状混合相。较大区域残余奥氏体及粗大晶粒马氏体转变不完全是降低焊缝冲击韧性的主要原因。通过热处理工艺试验,大大提高了原焊缝的冲击性能。研究还对其他安装焊口的检验、注意事项、评定及热处理工艺措施要点提出了建议。     

F12钢焊接及热处理过程中因停电导致焊口质量问题的现状处理

针对F12钢焊接及热处理过程中突然停电事故所导致的焊口质量问题,进行了初步的理论分析,并结合现场实际情况,提出了切实有效的处理方案,从事故教训的反面进一步完善了F12钢的焊接及热处理工艺。     

HG—2008／18.2—YM2型锅炉密集小径薄壁管的焊接

本文对６００ＭＷ机组锅炉后屏再热器小径管焊接采取的小间隙大电流外填丝、先外边管子焊口后中间管子焊口焊接、消灭盲区、单元透照法和方格记录法进行了较详细的论述，对保证锅炉小口径密集管焊接质量，提高焊口合格率有一定的参考价值。     

焊膏性能对焊接质量的影响初探

在SMT生产中，焊膏性能对焊接质量的影响很大，本文通过对焊膏性能的测试与分析，探讨了焊膏性能对焊接质量所产生的影响，并提出了焊膏选用的主要原则。     

P91钢大径管焊接工艺

针对Ｐ９１钢大径管焊接根部易于氧化和产生焊接裂纹的问题,在华能丹东电厂２号机组安装工程主蒸汽管道焊接中,采取焊口局部充氩保护手工钨极氩弧焊打底和手工电弧焊填充、盖面焊接工艺,焊接全过程监控焊口温度,焊主时进行高温回火热处理,取得了良好的效果,保证了Ｐ９１钢大径管的焊接质量 。     

不合格焊口的分布

作者通过对不同锅炉、不同焊件及同一焊件的不同施焊部位、不同施焊时间所出现的不合格焊口的频率进行调查与分析，以找出不合格焊口的分布规律，为质量管理和探伤检测提供依据，有利焊接质量的提高。     

磷碳含量对氧—乙炔气焊焊缝的质量影响

包头第二热电厂2 ×10万KW机组(8~#机组)安装中,采用氧—一乙炔气焊施爆的2300道焊口,在水压前的风压试验中发现漏泄130道,经割样作折断面检查,该批焊口均存在不同程度的裂纹。检验分析认为,问题主要是由电石质量不合格所致,决定对该批焊口全部进行返工。     

P91钢大径管焊接工艺

针对 P91钢大径管焊接根部易于氧化和产生焊接裂纹的问题 ,在华能丹东电厂 2号机组安装工程主蒸汽管道焊接中 ,采取焊口局部充氩保护手工钨极氩弧焊打底和手工电弧焊填充、盖面焊接工艺 ,焊接全过程监控焊口温度 ,焊后及时进行高温回火热处理 ,取得了良好的效果 ,保证了P91钢大径管的焊接质量     

浅谈超临界机组T91/P91管道焊接质量控制

对于大型火力发电厂采用A213T91和A335P91钢的管道现场安装焊口进行质量控制,保证了焊接质量,并介绍了安装焊接过程中原材料、焊接、热处理及金属检测等各质量指标的控制要求。