RJX-45-9保护气氛炉的改造

我厂生产的一吨翻斗车圆锥被动齿轮(图1)技术要求是:18CrMnTi渗碳,渗层0.9～1.3毫米,表面硬度HRC58～64,心部硬度HRC30～48,不平度要求内端≤0.20毫米,外端0.1毫米。原来齿轮渗碳后在盐浴炉中加热,加热后用水爆盐,在淬火压床上淬火。由于水爆盐的影响因素多,工艺不易控制,经常出现硬度低、内孔胀大、不平度超差等废品。为提高产品质量、改善劳动条件,改盐浴炉加热为     

低碳马氏体摩擦片

在机床修理中常需更换摩擦片,图示为 X62W 万能铣床摩擦片,是用 A3钢经渗碳制成的,要求渗碳层深0.4～0.5毫米,HRC40～45,不平度≤0.1毫米。在工作时,主要受力在片的牙以及两片表面的互相摩擦,其失效形式多为相邻两片拉毛或烧坏,偶有断裂。针对此情况,我们将原渗碳淬火改为直接淬火,具体工艺是:930℃加热2分钟,淬入5%     

关于偏心轴渗碳淬火硬化层中的软区

丰收35拖拉机液压泵中的偏心轴采用20Cr钢经气体渗碳淬火处理。按照工艺要求渗碳淬火后偏心轴的表面硬度应为HRC58～63。可是,几年来常常发现渗碳淬火件存在软区,其硬度值先HRC50左右,有时虽然淬火后检测硬度合格,但经磨削0.25毫米(单边)后却发现有软区。产生上述弊病的偏心轴数量约占20％以上,长期以来是生产中伪一个老大难问题。     

提高9SiCr字头的寿命

我厂制造和使用的小型字头(φ15×40、8×20×40毫米两种),用9SiCr制成,原在盐浴炉中加热淬火,硬度HRC62～64,使用寿命低 (仅50次)。使用条件是:被压零件硬度一般为HRC37～45,压印在7吨冲床上进行。为提高字头寿命改为在箱式炉中装罐生铁屑保护加热,温度850～870℃,于50～90℃的20号机油中冷却,180℃回火2小时,水冷。硬度     

T8钢带淬火保护涂料

我厂生产中遇到长645、宽25、厚2毫米的T8钢带要求热处理,温度HRC31～37。开始未用任何涂料保护,吊挂在井式加热炉中加热(淬火温度820℃、保温10分钟)淬入40℃的10号机油中,结果具有工件两边白色区域硬度达HRC60～64,而中间存在大量的黑色区域,硬度仅为HRC31～37,硬度极不均匀。后来我们采用在钢带表面涂(或浸)上肥皂水,再撒上硼砂来保护,效果十分满意,淬火后大部分呈白色。硬度HRC62～65,仅有少数黑色斑点,其硬度也在HRCeO以上。经530℃回火60分钟,达到了要求的硬度。应注意,淬火加热前钢带若有氧化现象,应经喷砂处理。把硼砂加     

薄层渗碳件的工艺设计与操作

我厂生产的连接传动轴,其尺寸详见图1,材料为20CrMnMo、(?)碳层深度为0.15～0.40毫米,渗碳后淬火硬度HRC55～60。过去采用普通固体渗碳法生产,其工艺规范详见图2。由于此零件渗碳层要求很薄,而且公差范围很小(只有0.25毫米),生产过程中经常出现渗碳层过厚的现象,这样就造成φ19.5×4槽部渗碳层较厚,淬火后此截面强度过     

渗碳齿轮箱式电炉加热淬火

用20CrMnTi钢制造的钻机齿轮,技术要求为渗碳层深0.8～1.2mm,齿轮表面硬度HRC58～62,心部硬度HRC30～35。热处理采用气体渗碳后再用箱式电炉加热淬火。 渗碳齿轮的寿命主要取决于齿面的耐磨性及齿心部(一般指齿高的2/3处)的冲击韧性。要达到上述硬度及性能要求,表面渗碳层必须在淬火后得     

快速气体渗碳工艺

我厂生产小四轮拖拉机,其齿轮选材为20CrMnTi,技术要求:渗层深0.8～1.2毫米,淬火后硬度 HRC58～62。以前采用普通气体渗碳工艺,生产周期长(一般渗碳保温需4.5～5小时),而且金相组织不理想,碳化物、残余奥氏体等级6～7级,使用中发现断齿等早期损坏。     

四爪卡盘丝杆的热处理

我厂生产一批Q1319管子车床四爪卡盘的丝杆(见图),材料为45钢;热处理后硬度要求:丝杆部分HRC34～38,方口部分HRC43～45;变形量不能超过0.10毫米。起初采用内热式盐浴炉进行加热加热温度830～850℃,水中进行淬火冷却。结果丝杆和螺距都变形不能使用。后来采用920～940℃快速加热的方法,待螺纹部分达到淬火温度后,立即投入水     

介绍二种螺母热处理的方法

1、螺母分类淬火改善其变形 (1)M3～M6粗牙及细牙螺母,采用810～820℃盐浴中加热淬入8％～10％NaCl水溶液中,淬后螺母端面硬度为52～54HRC,六角面硬度为40～45HRC,螺纹尺寸能和过端塞规配合为合格。 (2)M6～M10粗牙及细牙螺母,其材料与精度和上类相同,但不是采用同一方法淬火。因其尺寸不同,淬火时要求冷却速度较慢一些,并以清水作为冷却剂。这类螺母在810℃盐浴中加热淬入清水中冷却,淬后端面硬度为48～53HRC,六角面硬度38～45HRC,螺纹基本上用过端塞规能旋进为合格。     

采用低碳马氏体强化工艺提高电动葫芦圆环链质量

据了解,国内生产电动葫芦的工厂对圆环链均采用渗碳淬火处理。山海关起重设备厂生产的0.5吨和0.25吨电动葫芦的圆环链也是采用渗碳淬火的,材料为20Mn2,尺寸见图1,渗层深要求0.15～0.25毫米,硬度HRC 46～52。我们认为这种热处理工艺值得磋商,为此,我们做了些试验。     

减少轴类零件的弯曲变形

我车间自制滚齿机中心轴(见图)材料为45钢、硬度要求HRC50,加工余量0.3毫米。在75千瓦中温盐浴炉加热,840℃8分钟,170℃碱浴等温淬火,结果弯曲变形1.2～1.7毫米,用热点校直较麻烦。后来在盐浴表面用保温剂覆盖,860℃加热4分钟后断电,     

GCr15SiMn轴承钢无机高分子水溶性淬火液淬火工艺研究

对比渗碳淬火油和无机高分子水溶性淬火液对GCr15SiMn轴承钢组织和性能的影响,结果表明:GCr15SiMn轴承钢采用渗碳淬火油淬火工艺,淬、回火后硬度为60.5 HRC,显微组织为马氏体5级;GCr15SiMn轴承钢采用无机高分子水溶性淬火液淬火工艺,淬、回火后硬度为61～67 HRC,显微组织为马氏体3级,表层3 mm内无屈氏体。无机高分子水溶性淬火液淬火工艺淬、回火后的硬度和金相组织符合JB/T 1255—2014的要求。无机高分子水溶性淬火介质淬火工艺提升了GCr15SiMn轴承钢的综合性能。     

热处理质量分析及对策三则

1.高频感应加热淬火增高硬度 我厂一批泵轴如图1所示,材料是18Cr2NI4WA。轴端与滚针直接接触高速转动,因此要求渗碳淬火后硬度达到59～65HRC,以满足使用性能的要求。 该件的热处理工艺如下:     

蜗杆节能强化热处理

机床分度头蜗杆 (图 1)材料采用 20CrMo钢,渗碳层深度 1.10～ 1.20mm,硬度 59HRC,变形振摆≤ 0.20mm。工艺流程：正火—粗加工—渗碳—精加工—淬火、回火—校直—磨—成品。 [1]原热处理工艺 　　按上述工艺处理虽能满足技术条件,但生产周期长,能耗大,工艺烦琐,成本增加且影响蜗杆质量。因蜗杆高温渗碳后长期保温,晶粒较粗,脆性较大,强韧性不足,早中期脆断时有发生;且高温加热畸变大,需增加校直工序。 [2]节能新工艺 　　为了克服上述缺陷,采用简化工序,节能新工艺中温 RE－ C－ N共渗直接淬火代替高温渗碳后再加热淬火…     

S-10/150型空压机活塞销渗碳淬火后软点探讨

S-10/150空压机活塞销材料为20Cr,技术要求:1.渗碳层1.1～1.7毫米;2.热处理后硬度为HRC58～64。渗碳前加工余量为0.5毫米,实际渗碳层为1.35～1.95毫米,热处理工艺如图1:     

两种防止淬火裂纹的简易方法

一、用湿黄泥条堵孔法例①:45号钢制各类镗刀杆,要求硬度HRC40～45,盐浴炉(或箱式电炉)830℃加热,工件奥氏体化后从炉中取出,迅速将事先预备好的湿黄泥条堵塞每个定位孔和螺孔,再进行水淬油冷。淬火硬度>HRC55,380℃回火,终检硬度为HRC40～43。例③:T8A、T10A钢制凹模,要求硬度HRC55～60,盐浴炉780℃加热,模具奥氏体化后从炉中取出,立即将湿黄泥条堵塞     

40Cr钢水淬工艺

195柴油机起动齿轮轴,原设计为45钢调质,由于45钢短缺,而用40Cr钢代替,要求调质硬度HRC22～28。 40Cr钢Ac_3点为780℃,常用850～870℃油淬工艺,由于车间油槽容量小,连续生产油温易升高,生产不安全。由于生产任务重,必须寻找以水代油的热处理工艺。经多次试验,我们采用了如下两种工艺。工艺1:盐浴炉加热,780℃,盐水冷至200℃左右空冷,硬度HRC54～57,经670℃回火后硬度HRC22～28。     

大直径45Cr钢的亚温淬火

大直径45C_1钢圆棒淬火往往淬不硬,例如φ60毫米的钢料,860℃油淬后表面硬度一般在HRC28～35之间,其组织以为托氏体为主,铁素体较多,马氏体很少,机械性能差。若采用以水代油亚温淬火的工艺可解决上述问题。我们采用从上进入两相区的亚温淬火法,具体工艺为:加热到800℃,保温90～120分钟,空冷到     

减小双联齿轮盲孔变形的方法

1.齿轮热处理技术要求及检测 渗碳层深度0.6～1.0mm;齿表面硬度58～64HRC,齿心部硬度35～48HRC;在齿轮两端的盲孔尺寸要求φ15_0~(+0.027)mm。 2.渗碳淬火工艺 渗碳淬火前两端盲孔尺寸为φ15_0~(+0.027)mm。采用设备:KJJ—75—9T井式气体渗碳炉;装筐方法: