浮头法兰设计计算中有关问题的探讨

我国GB150-89《钢制压力容器》和GB151-89《钢制管壳式换热器》两标准已给出了管壳式换热器浮头法兰诸力素及其厚度的计算公式。但在求得法兰预紧力矩M_a和操作力矩M_p后如何求L和J值却不明确,焊缝高度l值也没有指明其取值范围,本文就是针对这些不明确问题所进行的探讨和分析。     

《钢制压力容器》等国家标准发布实施

国家技术监督局已批准全国压力容器标准化技木委员会和劳动部报批的《GB150-89钢制压力容器》和《GB151-89钢制管壳式换热器》两项标准,并已在“国家标准发布公告”中发布,决定于1989年9月1日起实施。     

10万吨/年甲醇合成塔的制造

随着石油化学工业的迅速发展,钢制管壳式换热器设备大型化趋势明显,虽然GB151《管壳式换热器》只规定了公称直径小于260mm换热器的设计、制造、检验和验收的要求,但实际应用中已远超出了其参数范围。1998年后先后成功制造了2台     

对浮头法兰厚度设计计算的一些看法

针对GB150—1998《钢制压力容器》和GB151—1999《管壳式换热器》两标准给出的管壳式换热器浮头法兰厚度计算公式,阐述了计算时应注意的一些问题。     

薄管板换热器应用分析与设计计算

在分析国外薄管板换热器应用情况和国内薄管板换热器的应力测定、爆破试验以及制造可行性的基础上,给出了薄管板厚度系列数据。探讨了原西德AD《压力容器规范B5》薄管板厚度计算公式,指出20g、16MnR和0Cr18Ni9Ti等管板材料在各种壳程下不布管区最大外接圆直径d2的取值范围。参考GB151—89《钢制管壳式换热器》的计算,提出了适合我国应用的薄管板设计计算的简化方法。     

固定管板式换热器管板（不兼做法兰）的设计实践

针对工程实例,对采用SW6-1998 V3.0程序(基于(GB151-1999)计算方法与TEMA标准的计 算方法所得结果进行比较分析,总结出管壳式换热器不兼做法兰管板的设计经验。     

换热器薄管板的设计计算

将管板视作管子固定支撑下的平板，建立薄管板数学模型，得出了薄管板厚度计算公式；参考GB151-1989（（钢制管壳式换热器》的管板设计计算，提出了适合我国应用的薄管板设计公式；根据应力测定、爆破试验以及使用情况分析，给出了国内薄管板厚度系列表，为薄管板的工程设计提供可靠依据。     

全国压力容器标准化技术委员会工作情况报道(1989年8月～1991年12月)

全国压力容器标准化技术委员会(以下简称“容标委”)第二届委员会组成至今已历时两年多了。在此期间,在国家技术监督局(以下简称“技监局”)和劳动、机电、化工、石化总公司四个部级单位的领导下,在“容标委”全体同志和各分技术委员会的努力工作和密切配合下,完成了大量工作,取得了一定的成绩。现将主要工作简介如下。 1.完成或进行的主要工作 (1)完成了GB150—89钢制压力容器及其相关标准、标准释义和GB151—89钢制管壳式换热器的编制及出版发行工作(GB150—89已发行48000套,GB151—89约31000册)。 (2)完成了GB12337—90钢制球形储罐的审查、稿件整理、报批和出版工作。共印9000册,由标准出版社发行,现在已脱销。 (3)完成了1988～1995年制、修订标准项目的清理整顿工作。调整后的计划内容总计176项,其中有5项国家标准,170项行业标准。     

美国“TEMA”与我国换热器标准的分析比较

本文对TEMA-78与我国现行的JB1147—80“钢制列管式换热器技术条件”、“钢制管壳式换热器设计规定”的主要内容,以列表的方式对其关键零部件进行了逐项对照。并综合分析和扼要讨论了我国换热器标准与TEMA标准的特点和技术差距。     

管壳式换热器产品质量国家监督抽查结果剖析

强制突击抽检企业内已检验合格的15台管壳式换热器产品表明,其合格样品只有9台,其中全部大项合格者2台。本文从10个方面剖析了抽检样品存在的主要问题,同时介绍了GB 150—89、GB 151—89和JB 4708—92标准执行中的几个问题,以及笔者的建议。     

“低温低应力工况”的认识和应用

低温压力容器是石油化工生产中常见的设备,它是指设计温度低于或等于-20℃的压力容器(包括由于受环境温度的影响,壳体的金属温度低于或等于-20℃的压力容器)。在压力容器制作中,往往有人误将设计图样中设计温度为-20℃及以下的压力容器全部当作低温压力容器来处理,忽视了满足一定条件的“低温低应力工况”可不受低温压力容器一系列控制条件约束的问题,给制造、检验和验收带来了不必要的麻烦,增加了制造成本。1 “低温低应力工况”的概念(1) 在GB 150—1998《钢制压力容器》附录C《低温压力容器》和GB151—1999《管壳式换热器》附录A《低…     

带膨胀节固定管板换热器的强度计算

国家标准GB 151《管壳式换热器》的管板计算方法不能适应带膨胀节的固定管板换热器的计算。文献[1]指出,对这种换热器直接按GB 151方法设计管板,有可能造成大的设计失误。其原因是计算中未考虑壳程压力p_s在膨胀节波谷中作用引起的轴向伸长。笔者分析了此"伸长"对换热器管板应力的重要影响,提出一种将"伸长"化为"当量管壳温差"以解决此类换热器管板设计问题的方法,该计算具有精确性。     

浅谈液氨液化器的设计

液氯液化器是三类低温冷凝设备,本文根据GB151—1999《管壳式换热器》等规范进行设计,完全满足生产要求。     

与筒体端部相连的U形管换热器的管板计算

分析研究一种U形管换热器管板及与其相连接的筒体端部的计算。由于结构的特殊性,该种管板及其筒体端部在GB151《管壳式换热器》和GB150《钢制压力容器》国家标准中未有计算方法．本文在分析此种管板受力的基础上,提出一种建议性的计算方法,本方法已用于工程设计中。     

浅谈液氯液化器的设计

液氯液化器是三类低温冷凝设备,本文根据GB151—1999《管壳式换热器》等规范进行设计,完全满足生产要求。     

换热器管束使用中存在问题的探讨

就钢制管壳式换热器使用过程中,管束经常出现的几个问题进行了分析,提出了在设计、制造管束的过程中,应考虑并采取的应对措施加以防范,以确保换热器在使用中不出现泄漏,满足生产装置长周期运行的需要。     

压力容器强度设计技术分析（六）

2 管壳式换热器备元件应力解析 本文介绍我国国家标准GB151《管壳式换热器》中固定管板换热器计算方法所考虑的管板、管子、壳体在各种载荷(P_s、P_t、△t)作用下应力的产生机理、危险工况组合及计算。该计算方法的力学模型如图1所示。     

真空工况换热器水压试验压力的确定

尽管《钢制石油化工压力容器设计规定》1985版、《钢制管壳式换热器设计规定》(1983)以及《钢制焊接压力容器技术条件》等十三项标准,对压力容器和换热器水压试验压力的确定作了原则性规定,但是,在工程设计以及压力容器设计单位资格审查中,对于换热器水压试验压力的确定(尤其是对于一侧为真空的换热器),常常见解不一。     

固定管板式低温换热器制造工艺措施的改进

一般的钢制管壳式换热器制造过程中，壳体是不进行热处理，而低温钢制管壳式换热器为了防止低温下产生脆性断裂，必须对壳体进行整体热处理，保证低温冲击韧性的要求。常规的换热器制造工艺程序，全部组焊工作结束，换热器成为一个刚性体后进行热处理，固定管板式换热器按常规工艺程序施工，在整体热处理过程中会产生巨大的温差应力，该种应力会使换热器角焊缝开裂；局部产生裂纹。故对原常规制造工艺程序进行改进，适当增加，减去或改动某些工序，使换热器整体热处理过程中产生的应力自由释放出来，从根本上解决了温差应力的产生，保证了换热器质量。     

双管板换热器的强度计算

双管板换热器是一种特殊结构的固定管板换热器，它的强度设计方法在GB151《管壳式换热器》中未有给出。在对双管板换热器与一般结构换热器的受力进行分析比较的基础上，论证提出了一种工程计算方法，结果偏于安全可靠。允许两块管板采用不同等厚度，使设计趋经济合理。