矿用大容量箕斗关键技术研究

以50 t矿用大容量箕斗为研究对象,针对其在长时间使用过程中寿命短、安全性低、维护成本高等问题,进行了结构设计与分析;完成了箕斗斗箱、加固装置、底板和抗砸结构等部件的设计;在箕斗斗箱和斗箱加强肋理论分析的基础上,采用ANSYS软件完成了箕斗斗箱的静力学和动力学分析;通过优化分析,得到了箕斗的最优结构,如斗箱壁厚40 mm,加强肋间距720 mm,改进了箕斗中的易损结构,包括箕斗下滚轮罐耳安装位置、扇形闸门的缓冲装置、抗砸结构、滞煤清理结构等。     

离散元和有限元法相结合的大型提升箕斗强度分析

针对某煤矿设备厂所设计的50 t立井提升箕斗,利用离散单元法建立箕斗斗箱内的物料堆积模型并获得箕斗斗箱各壁面所受载荷大小,在有限元工具中进行建模加载,得出箕斗在满载状态下斗箱壁板的受力变化,为大型箕斗结构优化改进提供依据。     

大吨位箕斗斗箱有限元(APDL)分析

针对某煤矿设备厂所设计的50t曲轨卸载箕斗,通过微元法推导出箕斗斗箱侧壁所受压力与深度之间的关系,利用ANSYS中的APDL语言,在ANSYS中进行建模,根据深仓理论对箕斗的4个面进行加载,得出箕斗在匀速提升状态下和加速提升状态下箕斗斗箱的的变形量,研究其是否会影响箕斗正常使用,避免卡罐现象的产生,为后续大型卸载箕斗的设计提供理论指导。     

大容量箕斗斗箱壁的静动态应力实验研究

在大容量箕斗的设计中,需要对箕斗的应力状态进行分析,从而确定箕斗的合理参数。目前,理论上计算箕斗斗箱的应力尚有困难,通过模拟实验给出了箕斗斗箱壁的静态和动态应力分布曲线,并分析了动应力产生的原因。     

立井特窄型大吨位箕斗的设计

大吨位箕斗是现代化大型矿井的关键设备。结合刘庄煤矿立井42 t特窄型箕斗,针对设备运行中存在卸载不畅、箕斗斗箱中下部变形等问题,重点介绍特窄型箕斗斗箱主要结构设计参数的确定和相关计算。     

基于ANSYS的大容量箕斗结构优化设计

通过ANSYS对大容量箕斗进行应力分析,得到了箕斗强度与箕斗断面截面积、箕斗斗箱板厚、加强肋截面积及加强肋间距的关系,确定了影响箕斗强度因素的主次关系,得出了大容量箕斗斗箱的最优结构参数。     

箕斗斗箱装载冲击范围的计算

对箕斗斗箱的装载冲击力进行讨论,仅得到冲击力大小数据不能完成斗箱强度和变形量计算,还必须确定力的作用点。在冲击力讨论的基础上进行了冲击范围的探讨,作为冲击力计算的补充,使得箕斗斗箱的计算更加完整。     

箕斗斗箱侧压力的计算

为了解决立井箕斗斗箱部位变形量无法计算的问题,对箕斗的侧压力进行了研究。通过一系列对比得出箕斗斗箱的侧压力计算方法,为计算箕斗变形量提供基础数据。该计算方法有国家标准及实验作为依据,因此其可靠性比较高。该计算方法具有较大的推广价值。     

箕斗斗箱壁的应力计算

介绍了用有限单元法计算箕斗斗箱壁的应力，并对计算结果进行了分析。     

箕斗定重装载称重方法研究

提出一种将传感器安装在支撑物上的测重方式,对箕斗斗箱及其支撑物在装载过程中的受力情况进行理论分析,并利用有限元ANSYS对支撑物进行仿真分析确定传感器的安装位置,确定了定重装载的称重方法。     

单绳提煤箕斗的改进

皖北某矿原设计能力为６０万ｔ／ａ，选用煤炭部通 用设计ＪＬ—６型立井单绳６ｔ能道箕斗，该箕斗名义载重为６ｔ，自重４７１６ｋｇ（不含悬挂装置），主井提升机型号为２ＪＫ－３．５／１１．５Ｂ，钢丝绳破断拉力总和为９３７．５ｋＮ，电机功率为ｌ０００ｋｗ，主提升钢丝绳直径为φ４０ｍｍ，提升高度为４５０ｍ。该矿井１９９４年正式移交投产，１９９８年箕斗改造前实际产量达到１２０万ｔ／ａ。箕斗在运行过程中存在以下问题： （１）箕斗斗箱粘煤严重，约１ｔ，大大影响了实际提升能力； （２）箕斗闸门在提升过程中常出现自动打…     

箕斗斗箱冲击力的计算

箕斗斗箱上部发生变形的主要原因是装料时冲击侧的壁板和加固的强度不足以承担装料时煤流冲击力。针对箕斗装料冲击变形问题还没有成熟的计算方法,现在对装料时的冲击力进行一些讨论,为斗箱变形计算提供依据。     

箕斗斗箱的有限元计算和实验研究

将箕斗斗箱壁视为折板受有变化载荷的弯曲问题,建立了有限元计算模型,并在10:1模型箕斗上进行了实验,对斗箱壁的静、动态应变进行了实测。比较程序计算结果与实测值可知:部分吻合较好,部分相差较大。作者分析了误差原因并指出用传统的筒仓理论计算箕斗箱壁载荷时,应给予适当修正。     

主井防箕斗张嘴保护装置的设计与应用

我矿主井为JKMD-4×4落地式多绳摩擦提升机,采用20t底卸式箕斗、平衡锤提升,密封钢丝绳罐道。箕斗到位后利用活动卸载直轨上油缸将箕斗活动斗底打开卸矿,井架位置分别位于 26.87m和 12.9m为矿石仓和废石仓卸矿点。由于箕斗活动斗底卡矸石、导轮挂钩未挂住、曲轨积粉矿等原因,会出现箕斗活动斗底意外打开的情况,如不及时处理就会造成在井下装矿点将矿石卸入井筒,将井筒内钢梁等设施砸坏,箕斗从矿石仓下行将废石卸载直轨拉变形,油缸芯拉断,活动斗底撞坏,箕斗斗箱撞变形等恶性事故的发生,上述几种情况我矿都曾发生过,对矿山生产和设备安全运…     

KF_5-100型自翻车用于露天煤矿应加大车厢容积

KF_5-100型液压自翻车是在1979年由铁道部技术委员会等有关单位,会同冶金、煤炭两大用户共同鉴定的,认为各项主要技术性能指标达到了设计要求,产品鉴定所需的技术文件和资料齐全,可交哈尔滨车辆厂批量生产.由于该车的技术规格是依据《关于黑色金属矿山100吨自翻车设计技术条件座谈纪要》所确定的主要参数设计制造的,其车厢容积基本上适于金属矿山.而露天煤矿的剥离物和煤的容重与金属矿山差异较大,使用这种自翻车,由于车厢容积的限制,载重利用率较低.     

提升机14m^3箕斗更换

某矿１台ＪＫＭ３．５×６型多绳摩擦提升机，作为主井提升矿 石用，选用１４ｍ３底卸式箕斗，年提升矿石能力１８０万ｔ。经过近１０年的运行后箕斗斗箱磨损，箕斗框架变形，主要受力部件疲劳损伤，强度降低。由于斗及框架的变形，已将井塔楔形木罐道损伤，并且装卸矿时撒矿现象也根严重，对设备的安全运行带来很大的隐患。矿方决定将此斗更换，以消除隐患。但更换旧斗，存在许多困难：（１）该矿从未更换过此箕斗，尚无这方面的经验；（２）该箕斗自重１８ｔ，加上３根尾绳，两项合重 ３８ｔ，还有斗上的悬挂装置及需要起吊的吊具、绳索等…     

2．5m^3箕斗车后轮脱落的原因及改进方法

我矿斜井倾角是４１°,提升所使用的运输工具是２．５ｍ３ 箕斗车,采用双箕斗提升。由于路面情况复杂,箕斗 车经常发生掉道事故,当箕斗车向相临的箕斗车一侧掉道 时,由于相距较近,致使相向而行的两车后轮相碰,车轴、轴 承和轴头圆螺母都受到损坏,使后轮脱落,运输工作被迫中 断。而在４１°的斜道上检修车辆或对箕斗车进行复轨既艰难 又危险,这类事故每年都给企业造成近１０万元的经济损 失。 １ 箕斗车后轮脱落的原因分析 箕斗车后轮轮轴结构如图１所示,圆螺母 Ｍ７５ × ２（材料 Ｑ２３５）;轴头与其配合的螺纹长度为 １１ｍ…     

柴油机废气净化水箱设计

利用水洗箱对井下柴油机废气进行洗涤是减少有毒气体的机外净化措施之一。该文简述了水洗箱净化原理,从水箱容积、隔板、喷气管、扩散室和材料等方面讨论了水箱的设计,并总结了一些设计经验。     

汝箕沟矿区环保型煤炭的煤岩学特征

通过煤岩学的方法研究了宁夏回族自治区汝箕沟矿区环保型煤炭的煤岩学特征,结果显示汝箕沟矿区的环保型煤炭宏观煤岩组分以镜煤为主,少量暗煤和丝炭次之。显微煤岩特征具有高镜质组,低惰性组的特点。在此基础上着重分析了二煤的成煤环境,为该区煤炭的洗选、炼焦、液化、气化等方面提供有益参考。     

关于加大75B型自卸汽车箱斗容积的建议

汽车有效装载量是露天矿运输设计中的一项重要指标,其值合理与否将直接影响到生产用车的数量、汽车载重利用率和汽车运输的经营费用。 霍林河露天煤矿进口的75B(68吨)自卸汽车的箱斗几何尺寸见图1。该车箱斗容积计算方法是美国汽车工程师学会制定的,一般分为平装车容积和堆装车容积。 平装车容积是沿着车箱边帮顶缘刮平,即箱斗实际所包围的容积。对于后端敞开的车箱,是由底板后缘至侧帮边缘的平面所限