旋转挖泥钻用钢丝绳的研制

以Φ32 mm旋转挖泥钻用钢丝绳为例,介绍旋转挖泥钻用钢丝绳的研制过程、钢丝绳性能要求和工艺参数,对钢丝绳外层股、内层绳及各股变形前后的绳径、股径及所使用钢丝的直径进行计算。所研制的钢丝绳实测直径为32.7 mm,实测整绳破断拉力为910 kN,钢丝破断拉力总和为1 114.4 kN,弹性模量为1.36×105MPa,结构伸长为0.132%。     

大型海洋起重船深水锚泊用钢丝绳的生产

对8×49SWS+6×36WS+FC—76钢丝绳进行试制,钢丝绳、绳股和金属绳芯的捻距倍数分别取6.2,8.0和6.2,计算出不同层时的钢丝直径,得出钢丝绳中钢丝总面积为2 832 mm2,根据钢丝绳最小破断拉力3 724 kN,换算成钢丝破断拉力总和4 920 kN,可以确定钢丝绳公称强度为1 770 MPa。对钢丝绳进行锚具浇铸,钢丝绳实际直径为76.8 mm,钢丝绳实测最小破断拉力达到3 880 kN,满足用户使用要求。     

6×K36WS+IWRC—30干熄焦用压实股钢丝绳生产

干熄焦用钢丝绳由于受气体侵蚀、粉尘黏附、红焦烘烤等原因,恶劣的工作环境对钢丝绳的综合性能要求很高。介绍6×K36WS+IWRC—30干熄焦用压实股钢丝绳试制过程,给出干熄焦提升用钢丝绳生产技术要求。选用直径8.0 mm SWRH77A盘条作为制绳钢丝原料,针对不同层成品钢丝直径选择的半成品钢丝直径分别为3.40,4.30,5.30,6.50 mm。拉丝采用多道次、小压缩率方法,股绳生产中采用股淋油,钢丝绳表面涂进口油脂,股绳捻距79.2～83.3 mm,左交互捻钢丝绳整绳破断拉力达784 kN,右交互捻钢丝绳整绳破断拉力达831 kN。使用表明该钢丝绳满足用户要求,可替代进口钢丝绳。     

6×17S+FC-6.3mm镀锌电梯钢丝绳的研制

1　技术要求与特点6× 17S +FC - 6 .3mm镀锌电梯钢丝绳的技术要求和特点如下。(1)结构新颖。该电梯钢丝绳股数为 6股、西鲁式 ,股的结构为 1+8+8。(2 )绳径为非标。电梯绳的绳径为 6 .3mm。(3)表面镀锌。锌层质量按航空钢丝绳YB/T5 197— 93标准B级 (与客户协商确定 )。(4 )强度高。钢丝绳抗拉强度σb≥ 196 0MPa ,破断拉力≥ 2 6 .7kN。(5 )钢丝绳直径允许偏差。公称直径的 0～ +6 %。(6 )钢丝绳不圆度≤公称直径的 5 %。2　制绳用钢丝的生产2 .1　钢丝直径的确定(1)股径计算。 6× 17S +FC - 6 .3mm电梯钢丝绳直径D =6 .3mm ,根据…     

健身器械用高性能钢丝绳的研发与生产

为解决国内试制的6×19-PP涂塑钢丝绳作为健身器械使用时寿命偏低和疲劳起皮的问题,研发生产6×19-SPC钢塑复合绳芯钢丝绳。新研制的钢丝绳在合成纤维外捻制12根镀锌钢丝构成钢塑复合绳芯,以代替原有的纯钢芯或纯塑芯,打破了原有绳芯材质理念。以KSC72A线材为原料,选择绳芯股涂油、外层股不涂油的方式及特殊在线预张拉,所研制的钢丝绳公称直径3.18 mm,直径公差(0.0～+0.5)mm,公称抗拉强度2 060MPa,最小破断拉力8 kN,其整绳破断拉力、疲劳后破断拉力、疲劳寿命满足高档健身器械用高性能钢丝绳要求,可替代进口。     

镀锌35×36WS-100 mm粗直径多层股钢丝绳试制

镀锌35×36WS-100mm粗直径多层股钢丝绳执行GB/T20067—2006标准,要求最小破断拉力为6370kN。从工艺设计和捻制控制两个方面对试制工艺进行试验研究。生产的钢丝绳实测直径为102.50/103.20mm,破断拉力为6386.02kN,钢丝破断拉力总和为9902.60kN,绳捻制均匀、紧密,满足用户要求。     

高破断拉力集装箱起重机俯仰钢丝绳生产

研制公称直径36mm、最小破断拉力990kN、主股6根、主股结构1-7-7+7-14港口岸边集装箱起重机俯仰钢芯钢丝绳.分析国内外钢丝绳企业资料,将绳芯设计成压实股钢芯,确定钢丝绳结构为6×36WS-IWRC (K).给出配丝直径和捻距,以及主股拆股钢丝抗拉强度.生产出的3根钢丝绳破断拉力分别为1 000,1002,1...     

6×29Fi+FC-52mm钢丝绳的生产

介绍 6× 2 9Fi+FC - 5 2mm钢丝绳的试生产过程 ,提出该钢丝绳生产的技术要求 ,并对制绳钢丝的生产工艺和材质进行了介绍 ,给出制绳钢丝、股、芯的规格和力学性能及捻制参数。该钢丝绳的破断拉力达到 192 7kN ,使用表明该钢丝绳可满足用户要求 ,可替代进口钢丝绳     

四股双压实钢丝绳的研发及应用

研发四股双压实钢丝绳的目的是为了替代进口的35W×K7结构钢丝绳。介绍四股双压实钢丝绳的特点,根据用户要求,将国内外不同企业的四股双压实钢丝绳各项参数进行对比研究,以K4×K36SW+FC—22钢丝绳为例,选择合理参数:钢丝绳锻打压缩率为18%,钢丝绳捻距倍数8.8,股捻距倍数6.8,股压缩率12%,由此计算出股捻距66.00～72.00 mm,绳捻距189.20～198.00 mm,纤维芯直径7.33 mm,股钢丝直径由内到外分别为2.14,1.53,1.49,1.15,1.83 mm。通过股拉轧、绳锻打生产的双压实钢丝绳整绳最小破断拉力为443.6 kN,成功应用在履带式起重机上。     

大规格扁钢丝绳的研制

介绍大规格扁钢丝绳的应用特点和研制过程。对扁钢丝绳结构、尺寸、单重及承装工字轮进行了设计 ,结果表明 ,当子绳股结构为 1× 19,子绳结构为 4× 19,纬绳结构为 1× 7,采用双纬绳编制时 ,钢丝绳的实际宽度为 2 2 6 .5mm ,厚度为 35 .7mm ,单重 2 2 .9kg/m ,能达到设计要求 ,满足用户需要     

CFRC8×36SW+8×17S+1×36SW-56 mm高强度钢丝绳的研制

分析满充式钢丝绳的性能特点,对CFRC8×36SW+8×17S+1×36SW-56mm1960MPa满充式钢丝绳进行研制,其研发难点是无相应标准可循、钢丝绳破断拉力值高和间隙率难以确定。通过结构设计、技术参数确定、工艺流程控制、原辅材料的优选等研制出高强度钢丝绳,钢丝绳实测直径57.2mm,最小破断拉力2872kN,比规定值高15%以上,实测弹性模量(1.27~1.30)×105MPa,满足用户使用要求。     

多股钢丝绳不旋转性能分析及结构改进

对普通单层股钢丝绳和多股钢丝绳工作时内部受力进行分析,推导出多股钢丝绳加载时扭转力矩的计算公式。理论计算和实际使用效果显示,多股钢丝绳虽然比普通单层股钢丝绳在不旋转性能上有较大的优越性,但仍然存在较多缺陷。根据对缺陷的分析研究,推荐使用17×7/28×7+NF多层股钢丝绳,钢丝绳直径为21mm、整绳受力为1kN时,扭转力矩为564.5N·mm,比同直径34×7结构钢丝绳的扭转力矩下降了87.87%,破断拉力总和提高3%~5%,基本能消除因扭转而造成的分层现象。     

16W×19-PWRC—40平行捻钢丝绳研制

平行捻钢丝绳结构紧密,金属密度系数大,结构伸长小,在同规格、同强度条件下,使用寿命比一般金属绳芯线接触钢丝绳高20%～40%,比点接触金属绳芯钢丝绳高1～2倍,破断拉力比一般金属绳芯钢丝绳高12%以上。平行捻钢丝绳结构设计难度大,股与股之间必须设定合理的间隙。利用瓦林吞式圆股配丝原理对1 960 MPa级16W×19-PWRC—40钢丝绳进行研制,通过结构设计、技术参数的确定,运用先进生产工艺,选用优质原材料,成品钢丝绳实测直径41.32 mm,整绳破断拉力为1 438.9 kN,拆股试验表明,合绳后钢丝技术性能指标达到GB8918—2006要求。     

28NAT6T×7+PPC面接触钢丝绳的研制

对 2 8NAT6T× 7+PPC面接触钢丝绳的生产研制过程进行论述。选用SWRH82B线材作为制绳钢丝原料 ,拉丝采用多道次、小压缩率方法 ,增大股的捻股倍数 ,适当放大股拉拔模的工作锥角并采用合适的定径带长度 ,增加绳的捻距 ,合绳时单股恒张力控制在 70 0N并控制好钢丝绳的成型率 ,所生产钢丝绳的整绳破断拉力达 5 86kN ,相比 6× 7同规格钢丝绳总破断拉力上升 32 .7%左右 ,各项指标均符合标准要求 ,满足了保证客户的质量需求。     

编织平衡用扁钢丝绳应注意的问题

以8×4×19M—200×34平衡用扁钢丝绳为例,介绍编织过程纬绳的插入对平衡用扁钢丝绳单位质量的影响,提出预防钢丝绳扭曲的措施。结果表明:平衡用扁钢丝绳在编织过程中存在编缩率,在计算子绳股中心丝、子绳股内层丝和子绳股外层丝的质量或长度时,应乘以编缩率。适当减小钢丝直径及增加子绳或子绳股捻距,可精确地对平衡用扁钢丝绳的单位质量进行控制。同一台股绳机生产同一条扁钢丝绳的同一层子绳股且子绳也是同一台成绳机生产,以及规范生产工人的操作行为是防止编织过程扁钢丝绳产生扭曲的有效措施。