1025t/h锅炉启动时再热器管壁温度的分析研究

分析影响再热器壁温的因素，通过对再热器壁温的测量及理论分析，得出非稳态下再热器壁温计算经验公式，并对各级再热器在锅炉启动期间的壁温进行计算。分析再热器进口蒸气压力和烟温对壁温的影响，提出在锅炉启动阶段，适当提高再热器进口蒸汽压力，即使烟温不断升高，仍可降低再热器管壁温度，井有效防止再热器趣温。     

再熟器高温段排汽管泄漏原因分析及对策

军粮城电厂5～8号锅炉是武汉锅炉厂生产的WGZ670/140-1型超高压带一次中间再热的单汽包自然循环固态排渣煤粉炉。 在运行了7～8年之后，5～8号炉再热器高温段排汽管在靠近再热器高温段出口导汽管处先后出现泄漏。再热器高温段出口导汽管及再热器高温段排汽管如图1。泄漏位置在1处，距离再热器高温段导汽管400～600 mm。另外，在处理泄漏缺陷，更换再热器高温段排汽管短节的过程中，发现顺着再热器高温段蒸汽流向，再热器高温段导汽管与排汽管接口2处有裂纹。1 宏观检查 管内壁裂纹沿管周分布于管子的一半，沿管长分布于再热器高温…     

HG2008／186－M锅炉热偏差问题探讨

针对大型锅炉存在的过热器左右两侧出口汽温偏差及末级再热器和屏式再热器频繁发生因过热导致的爆管问题，从烟气流动特性出发，分析了产生热偏差原因。造成分隔屏及后屏过热器吸热左多右少的主要原因是右侧高温烟气中夹带的尚有一定的塑性灰粒，使过热器沾污，影响了吸热。导致屏式再热器和末级再热器爆管的根本原因是烟气的充满度不好；末级再热器下部空间易形成烟气走廊；屏式再热器间距小等。通过改造后，上述情况基本上得到控制。     

465t/h循环流化床锅炉屏式再热器超温原因分析及改造

通过对465t/h循环流化床锅炉再热器系统的流量分配、热偏差和吸热量的计算分析，发现原设计中屏式再热器系统进汽方式不合理引起的严重流量偏差是导致该型锅炉屏式再热器超温的主要原因，再热器整体吸热量偏大造成的汽温偏高和焓增过大进一步加剧了超温。经改进屏式再热器连接方式并减少受热面后。消除了屏式再热器超温，保证了机组安全运行。     

螺旋肋片管在400t/h锅炉低温再热器上应用的试验研究

介绍了螺旋肋片管在金竹山电厂4号锅炉低温再热器上应用的试验研究情况。采用螺旋肋片管代替原光管对低温再热器进行改造，在基本保证低温再热器换热量不变的前提下既能减少磨损，同时又能增大低温再热器的检修检查空间。     

HG2008／186—M锅炉热偏差问题探讨

针对大型锅炉存在的过热器左右两侧出口汽温偏差及末级再热器和屏式再热器频繁发生因过热导致的爆管问题，从烟气流动特性出发，分析了产生热偏差原因。造成分隔屏及后屏过热器吸热左多右少的主要原因是右侧高温烟气中夹带的尚有一定的塑性灰粒，使过热器沾污，影响了吸热。导致屏式再热器和末级再热器爆管的根本原因是烟气的充满度不好；末级再热器下部空间易形成烟气走廓；癜式再热器间距小等，通过改造后，上述情况基本上得到控制     

盘县发电厂^#1炉高温再热器管顶棚梳形弯板内裂纹分析及改造方法

在我国目前运行的200MW锅炉的高温再热器都为悬吊式再热器，由于锅炉设计和制造原因造成高温再热器顶棚梳形弯板处结构不和理，常使高温再热器管在顶棚梳形弯板内产生裂纹泄漏，由于裂纹位置非常隐蔽，在大修和小修中采取常规是无法检查的，发现高温再热器管顶棚梳形弯板内的裂纹是锅炉“四管”防磨防爆工作中的难点。在本文中根据对盘县发电厂^#1炉高温再热器顶棚梳形弯板处裂纹原因分析，提出了高温再热器顶棚梳形弯板结构改造的方法，并在盘县发电厂^#1炉上得到了成功运用的运用，有效地避免了裂纹的产生。该改造方法对国内同类锅炉具有借鉴作用。     

1025t／h锅炉高温再热器失控机理及状态评估

高温再热器管爆破是造成大容量机组非计划停运的主要因素之一，减少事故发生率对保证电站机组安全经济运行意义重大。以渭河发电有限公司5号1025t/h型锅炉高温再热器爆破事故为例，通过取样进行综合试验分析，指出该高温再热器管材质状况已发生严重劣化，论证了管壁过热超温是导致爆管的根本原因，并对高温再热器管的当量使用温度和使用状态进行了综合评估。对同类型锅炉防止高温再热器管失效具有指导意义。     

沙角A电厂5号锅炉再热器管泄漏原因分析及处理

针对沙角A电厂5号炉在每次机组大、小修后进行水压试验期间，末叛再热器管和屏式再热器管在与顶棚密封板的焊接焊缝处都会发生泄漏的问题，经多年的运行观察及对泄漏管子进行分析，认为顶棚密封的刚性结构、再热器管子材料金属机械性能相对较差，再热器管子与顶棚密封的焊接质量较差等是造成再热器管发生泄漏的主要原因，在该炉大修期间采用改装定位密封板、加装套管、更换再热嚣管材等相应措施对再热器顶棚密封结构进行了相应改造。改造后未出现泄漏情况，达到了预期的目的。     

HG-2008/18.2-YM_2型锅炉后屏再热器小径管的焊接

哈尔滨第三发电厂二期扩建工程3号锅炉，系哈尔滨锅炉厂引进技术制造的，与额定功率600MW汽轮发电机组相配套。其特点是：安装焊口多达25659个，占总焊口29190的88％。小径管焊口多，管子密集，管排间隙狭小，焊接困难，最典型的是后屏再热器小径管的焊接。1问题的提出3号炉后屏再热器沿锅炉横向布置于后屏过热器之后，管排入口端接入口集箱，出口端由再热器交叉管接末级再热器人口端，后屏再热器人口端有焊口864个，规格为中63X4，材质为15CrMo，与其相接集箱管接头为20G，规格为叩63X4（见表1）。由表1看出，后屏再热器小径管属于异种…     

元宝山发电厂国产600MW机组锅炉再热器综合治理

针对元宝山发电厂3号锅炉后屏再热器及末级再热器频繁爆管以及再热汽温偏低的问题进行了详尽的分析，提出了综合治理再热器爆管和解决再热汽温偏低的技术方案，改造后锅炉运行的可靠性得到了显著提高。     

汕头电厂1号炉爆管原因分析

基于华能汕头电厂１号炉在满负荷试运时中温再热器连续发生爆管的情况，找出了烛 成因是化学清洗不当，ＦｅＯ沉积在立式布置的再热器弯头，造成管子堵塞并局部过热。其结论是化学清洗不宜用于立式布置蛇形结构的过热器和再热器。     

BP-1025 锅炉高温再热器爆管分析及处理

就ＢＰ—１０２５锅炉高温再热器爆管的问题进行了分析，并提出了切合实际的改进方案，对爆管进行了处理，同时，提出了今后高温再热器爆管的研究方向。     

靖远电厂2号炉高温再热器管爆破原因分析

通过对高温再热器管爆口形貌，金相组织及机械性能的试验和分析，结合高再管运行工况，得出高温再热器管爆破原因为以氧化减薄为主，应力腐蚀为辅的氧化减薄型长期过热爆管，推断出高温再热器管的运行温度最高达到650℃以上，提出了防止爆管的措施和办法。     

石横发电厂2号锅炉再热器技术改造的实施与效果分析

分析了石横发电厂300MW机组锅炉再热器超温爆管事故的原因，提出了解决问题的对策，如改变再热器受热面积和结构尺寸，提高管子材质等。经过实施前后的性能试验可以看出，改造后不仅降低了高温再热器的管壁温度，同时减少了减温水量。改造后测得的数值与保证值是吻合的，提高了机组运行的安全性与经济性。     

1075t/h锅炉再热器欠温改造方法

针对某电厂1 075t/h锅炉汽轮机通流改造后再热器进口蒸汽温度降低,导致再热器出口汽温达不到设计参数,根据此锅炉再热器受热面布置方式和特点,在不改变原再热器受热面整体布置结构的情况下,创新性地采用特殊的三通结构,在保证受热面流量分配和壁温安全的情况下,将中温再热器和高温再热器受热面进行增容,加大中温再热器和高温再热器的受热面积,提升再热器出口汽温,有效解决了再热器欠温问题。     

哈锅135 MW超高压锅炉再热器两种布置方式的对比

哈锅135 MW超高压锅炉再热器系统有两种布置方式:一种没有低温再热器出口集箱及末级再热器入口集箱;另一种是有低温再热器出口集箱及末级再热器入口集箱。前者可以减小再热器阻力,减少制造成本,减少工质流量侧偏差。     

国产300MW机组锅炉燃烧器倾角投自动及调节再热汽温的探讨

介绍珠江电厂为解决燃烧器倾角问题、完善再热器出口汽温控制方案，提出通过限制燃烧器倾角调节范围、不同燃烧器倾角开度采用不同调节速率和再热器事故喷水参与调节时限制燃烧器倾角开度等办法，使1号机组的燃烧器倾角能长期投入自动控制再热器出口汽温，达到了电厂运行要求，降低了运行人员的操作强度，提高了锅炉整体热效率。     

苏制670t/h锅炉再热器超温问题的研究

通过对神头一电厂 76 0t/h锅炉在不同负荷下的再热器热力计算 ,对再热器超温原因进行了分析 ,确定切割低温再热器部分受热面 ,恢复部分再热器调节受热面是解决再热器超温问题的有效方法。     

锅炉屏式再热器泄漏原因分析

针对某亚临界自然循环锅炉出现的屏式再热器管泄漏问题,通过对沉积物、再热器管化学成分分析及再热器管宏观特性、金相分析,得出了积盐是再热器管泄漏直接原因的结论。通过计算泄漏积盐厚度为0.28mm时,再热器壁温值与实际再热器壁温测量值基本符合,从理论上进一步验证了泄漏的原因,最后给出了避免再热器积盐造成超温运行的预防措施。