含铌钛微合金化钢连铸坯高温变形试样中碳氮化物的析出

铌、钛微合金化钢连铸坯高温变形试样中主要有三类碳、氧人合物析出；（１）高温细Ｎｂ（Ｃ，Ｎ）动态析出物；（３）温度低于９００℃区间洞晶界和在晶粒基体内部析出的微细Ｎｂ（Ｃ，Ｎ）动态析出物；（３）温度低于９００℃后Ｎｂ（Ｃ，Ｎ）依附在ＴｉＮ颗粒上生成的复合析出物，在９５０－９００℃区间析出的微细Ｎｂ（Ｃ，Ｎ）是造成此温度区间试样延塑性急怖降低的主要原因，由于氮优先与钛反应，减少了低温时Ｎｂ（Ｃ，Ｎ）ｔ     

含钒微合金钢连铸坯高温塑性的研究

对含钒微合金化钢连铸坯的高温塑性及变形试样中钒的碳、氮化物析出量进行了研究。研究结果表明，钒的碳、氮化物析出比在９００～８２５℃之间最高，８２５℃时钒的碳、氮化物析出速度最大，在８００～７００℃之间，变形试样中仍有１０％～１７％钒的碳、氮化物析出。钒对钢在第Ⅲ脆性温度区的塑性有较大的影响，含钒高的钢铸坯试样脆化程度严重，且脆化向低温方向延伸。     

X—52管线钢连铸坯高温变形试样中碳,氮化物的析出和钢的高温延性

测试了３Ｘ－５２钢连铸坯试件的高温延性。变形试样中主要在三类碳，氮化物析出：高温下析出的块状粗大ＴｉＮ析出物。９５０￣９００℃沿晶界和在晶粒基体内部析出的微细动态析出产物；依附在ＴｉＮ颗粒上生长的复合析出物。与不含钛的含铌钢相比，Ｘ－５２钢试样在８５０℃￣Ａｒ３温度之间没有出现进一步的延性降低，γ→Ｐ转变温度的提高，减轻了其在第Ⅲ脆性温度区的脆性程度。     

微合金化钢连铸坯高温延塑性研究

根据高温延塑性的测试和连铸坯表面温度的测定。含铌、钒、钛钢在700～900℃的第Ⅲ脆性温度区断面收缩率RA值较低,约在36％左右。若RA值大于40％时,高温延塑性温度为950℃,即使采用弱冷、铸坯边角部温度也不能够达到。通过测定,对制定工艺措施,改善矫直区的热塑性,减少连铸坯边角部裂纹都能有很大的帮助。     

Nb、V、Ti微合金元素对连铸坯表面质量的影响

本文通过连铸坯表面温度及坯壳厚度的测试，并借鉴宝钢对含Nb、V、Ti连铸坯的热塑性研究成果，认为舞钢连铸坯在原有的工艺条件下，铸坯凝固时冷却强度较大，在矫直段正处于Nb、V、Ti、碳、氮化物析出的高峰区。通过调整工艺等措施，矫直时避开铸坯脆性区。连铸质量有较大的提高，Nb、V、Ti连铸坯比例有较大的增加。     

氮化物形成元素对低碳含铌钢连铸板坯高温塑性和碳氮化物析出的影响

为了降低低碳含铌钢连铸坯的表面裂纹，在模拟钢坯表面通过立－弯式连铸机喷水冷却段和扇形段热循环的条件下，研究了碳氮化物的成分和形貌对连铸坯高温塑性的影响。现已表明，由于喷水重复冷却和与输送辊道紧密后再加热，引起的板坯表面温度变化，原始奥氏体晶界细小的铌的碳氮化物析出增多。高温微分热力学分析表明，钛的微合金化对钢凝固过程和δ／γ相变的过冷度有显著的影响，除钛元素外，氮化物形成元素诸如Ｚｒ，Ｙ等对钢的策     

碳氮化物析出模型在Nb微合金船板钢连铸工艺中的应用

针对含铌微合金钢(D36船板钢,%:0.12～0.16C、0.25～0.45Si、1.25～1.45Mn、≤0.020P、≤0.010S、0.015～0.040Als、0.015～0.025Nb、≤0.009 0N)连铸过程裂纹敏感性大的问题,建立了Nb(C,N)和A1N在奥氏体中的析出模型,以分析板坯在850～1150℃矫直时Nb(C,N)和AlN析出对铸坯热塑性的影响。结果表明,含铌微合金钢中碳氮化物的析出方式主要是晶界和位错线形核,在950℃时Nb(C,N)的综合析出速度和AlN在晶界上的析出速度最大。因此,含铌微合金钢的矫直温度应大于950℃。     

含铌钛钢X-52连铸坯的高温延塑性

测试了熔点～700℃温度区间含铌钛钢X-52连铸坯的高温延塑性．根据断口形貌、组织以及钢中析出物等的变化情况分析了该钢的脆化机理．结果表明：在熔点～700℃温度区间,X-52钢存在2个脆性区,熔点～138℃的第Ⅰ脆性区,925～825℃的第Ⅲ脆性区．细小的NbCN沿奥氏体晶界的动态析出是造成第Ⅲ区脆化的主要原因．可通过向钢中添加少量的钛,以降低晶界处细小的NbCN的析出量,防止光共析铁素体在奥氏体晶界呈网状析出而改善钢的热塑性．     

铌、钒、钛微合金化钢的边角裂纹与高温延塑性

通过对含铌、钒、钛钢高温延塑性的测试和连铸坯表面温度的测定,含铌、钒、钛钢在700~900℃第Ⅲ脆性温度区断面收缩率RA值较低,约在36%左右.若RA值大于40%时,高温延塑性温度为950℃,即使采用弱冷,铸坯边角部温度也不能够完全达到.结合我厂连铸坯生产工艺和设备的实际情况,对有利于消除表面裂纹的防治措施进行了探讨并提出了建议.     

连铸坯中氮化物和碳氮化物析出的原因及影响

为了更好了解连铸板坯表面横裂纹形成的机理，对钢的热韧性的初步研究结果进行了详细检验和再评估，结果表明，奥氏体晶界存在细小的氮化物和碳氮化物是产生裂纹的原因。对于主强度低合金钢（ＨＳＬＡ），在７００～１１００℃时，其热韧性较低，原因之一是奥氏体晶界存在ＡＩＮ和Ｎｂ，Ｖ的碳氮化物，另一原因是奥氏体向铁素体的转变。在上述温度范围内矫直板坯，即使板坯上的振痕较浅，也易产生表面裂纹。实践证明，在用Ｔｉ处理的     

Q460C连铸板坯的高温塑性

 在Gleeble 1500热模拟机上测定了Q460C连铸坯的热塑性,深入分析了钢Q460C的高温脆化机理,确定了连铸坯的最佳矫直温度。结果表明,钢Q460C高温脆化受变形速率的影响较大,在第Ⅲ脆性区变形速率越低脆化越严重,实验用钢Q460C的低塑性区确定在660~985 ℃,连铸坯顶弯、矫直温度应高于985 ℃,有利于提高塑性,避免连铸坯表面裂纹的产生。     

Characteristics of Hot Ductility in Steels Containing Nb,Ti

The hot ductility was measured for a series of steels containing Nb and/or Ti with Gleeble-3500 thermo-mechanical simulator.It is found that the effect of austenitizing temperature on hot ductility of Nb-containing steel is significant.As the austenitizing temperature rises up,the shape of embrittling curve (SEC) from V-shape gradually changes to U-shape,and the range of embrittling temperature widens out and the embrittling degree deepens.The SEC of Nb-containing steel is U-shaped and the embrittling temperature range is about 600-1050℃.The initial temperature of embrittlement on the right is nearly independent of carbon content.The SEC of Ti-containing steel is N-shaped and two lowest points are at about 600℃ and the A-F transformation temperature.The SEC of Nb-Ti-containing steel is basically the superposition of two shapes mentioned above.The crack on straightening in continuous casting belongs to intergranular fracture,and the crack on rolling (crack expansion) belongs to transgranular fracture.     

Effect of the Charging Temperature on the Hot Ductility of Nb‐Containing Steel in the Simulated Hot Charge Process

In order to develop a comprehensive understanding of the effect of hot charging temperature on the hot ductility of a Nb‐containing steel, direct hot charging process was simulated by using a Gleeble thermo stress/strain machine. Three kinds of thermal histories were introduced to assess the hot ductility of the steel during continuously cast, hot charging, and cold charging process by means of hot tensile test in relation to surface cracking of hot charging processed steel slabs. The ductility of the specimens charged at the temperature within the range of ferrite/austenite two‐phase region and charged at the temperature just below the A_r1 of the steel is largely reduced. These results can be ascribed to the retained ferrite films at the boundaries of austenite encouraging voiding at the boundaries and these voids gradually link up to give failure around 750°C, and the combination of inhogeneous austenite grain size and precipitations aggravating the ductility trough by encouraging grain boundary sliding at 950°C. The steel via the conventional cold charge process experienced a complete phase transformation from austenite to ferrite and pearlite structure during the cooling to the ambient temperature. This steel can be charged into a reheating furnace and rolled without experiencing hot embrittlement due to the recrystallization and the precipitates are trapped inside a newly formed grain of austenite. In comparison with the hot ductility results, the hot tensile strength is only slight influenced by the charging temperature.     

含钒低合金钢铸坯高温延塑性研究

采用Gleeble-1500热模拟试验机测试了含钒低合金钢铸坯的高温延塑性,利用扫描电镜、金相显微镜对断口形貌及金相组织进行分析。低合金钢的第Ⅰ脆性温度区在Ts~1 370℃之间,第Ⅲ脆性温度区在915~710℃之间。第Ⅲ脆性区间由奥氏体低温域晶界滑移楔形裂纹造成的沿晶脆性断裂和奥氏体晶界先共析铁素体薄膜造成的沿晶韧性断裂两部分组成。钢中的V对钢的第Ⅲ脆性凹槽的影响比较大,脆化向低温区域延伸。     

含铌、钒、钛EQ47海洋平台用钢的高温塑性研究

EQ47钢是最常用海洋平台用钢之一,为了生产出符合质量要求的EQ47钢,需要对EQ47钢生产工艺进行研究;钢的高温塑性可以影响铸坯的质量,为了保证铸坯质量,需要对含铌、钒、钛EQ47海洋平台用钢的高温塑性进行研究。采用Gleeble-1500D热模拟机进行高温塑性试验,分析了EQ47钢高温塑性特点,断裂机理,以及铌、钒、钛对高温塑性的影响。结果表明：钢存在2个脆性区间,即第Ⅰ脆性区间为1270-1350℃,第Ⅲ脆性区间为600-900℃;试验钢的断裂形式有穿晶断裂和沿晶断裂;钢中的铌、钒、钛及其析出物均对钢的高温塑性产生影响。     

含铌钢铸坯横裂纹的分析及改进措施

铸坯上的横裂纹是连铸板坯上较严重的缺陷之一,对铸坯质量影响较大。含铌钢由于含有铌等裂纹敏感性元素,其铸坯横裂纹发生率远远大于其它钢种：分析了含铌钢铸坯横裂纹的影响因素,并提出控制措施,取得良好效果。     

含Nb钢表面裂纹原因分析及处理

对含Nb钢存在的表面纵裂纹和横裂纹缺陷产生的原因进行了分析,并结合连铸坯生产工艺和设备的实际情况,对有利于消除表面裂纹的防止措施进行了探讨。     

低合金钢连铸板坯高温延塑性研究

本文对系列低合金钢连铸坯的高温延塑性进行了测试研究,根据试样断口形貌、组织等的变化,。找出了电炉生产铌、钒微合金化钢的高温塑性特点,针对性地提出了解决电炉生产微合金化高强度钢铸坯表面横裂纹的措施。