土坝坝体注水试验的影响因素

针对目前病险土坝地质勘察中选取坝体土渗透系数较难的问题,采用适合土坝坝体注水试验的渗透系数计算公式,分析了注水试验参数对渗透系数的影响,并对常水头与降水头室内渗透试验与现场注水试验成果进行对比分析。结果表明:土坝坝体注水试验水头和初始水位对试验结果影响最大,注水试验水头过高易产生坝体水力劈裂,造成坝体土渗透系数偏大的假象;大坝坝体填土均适合进行常水头及降水头注水试验;土坝坝体土渗透系数的确定应综合注水试验及室内渗透试验的成果。     

关于病险土石坝地质勘察几个问题的讨论

针对病险土石坝地质勘察中钻孔的布置、取样、试验成果取值方法、注水试验等存在的问题,提出一些看法和建议,供同行讨论、参考.     

水泥土截渗墙钻孔注水试验理论及应用

基于杜布依假设和恰尔内伊渗流理论,将钻孔注水试验推广应用于有限宽度的水泥土截渗墙,利用Schwarz-Christoffel变换,给出了水泥土截渗墙常水头和降水头两种条件下的钻孔注水试验渗透系数计算公式。某工程水泥土截渗墙围井试验、常水头钻孔注水试验和降水头钻孔注水试验结果表明,三种方法测得的渗透系数均在同一个数量级上,常水头钻孔注水试验与降水头钻孔注水试验结果基本相同,而围井试验结果约为钻孔注水试验结果的2倍。考虑到桩体搅拌均匀程度、搭接厚度、环境等因素对围井试验的影响,认为三者测试结果基本一致,验证了水泥土截渗墙钻孔注水试验计算公式的合理性。     

土石坝坝体病害勘察技术初探

全国老旧土石坝病害非常严重,而勘察是病险土石坝病害分析、安全评价及加固处理的基础和依据,但目前尚未有专门的规范出台,给实际勘察工作带来了一定困难。在实际工作经验的基础上,对病险水库勘察工作中的一些具体问题进行了仔细分析,提出了病险土石坝勘探工作量布置原则,阐述了土石坝病害中坝体裂缝勘察、反滤层勘察、地下水位观测及坝体浸润线绘制等勘察重点,并对坝体主要设计参数的取值问题进行了探讨。结论对类似问题处理有借鉴意义。     

确定变水头注水试验滞后时间的一种方法

某水库除险加因勘察过程中，采用变水头注水试验方法求坝体、坝基渗透系数，采用图解法求滞后时间，当观测点在半对数座标上不呈线性关系时，通过同时做钻孔常水头注水试验，找出了确定变水头注水试验滞后时间T的方法，并经过抽水试验验证了其正确性。     

观音河水库病险坝坝体土渗透系数的分析确定

根据观音河水库病险土石坝现有的勘测、试验、运行和险情实测资料等条件，提出了分析确定坝体土渗透系数的方法和结果，并用这组渗透系数计算不同实测情况的浸润线，得到计算与运行经验或实测基本一致的结果，表明了这样确定的坝体土渗透系数的有效性。     

病险坝坝体土渗透系数的分析确定

结合某病险土石坝现有的勘测、试验、运行和险情的实测资料,提出了分析坝体土渗透系数的方法,并用这组渗透系数计算不同实测情况下的浸润线.计算结果与实测基本一致,表明了所述方法确定的坝体土渗透系数是有效的,值得参考.     

基于Mini-Diver的降水头试验在砂砾石层的应用

对格尔木某拟建水库工程坝址区河床的深厚砂砾石层进行钻孔注水试验,在钻孔的各试段同时进行常水头和基于Mini-Diver的降水头注水试验。钻孔注水试验结果表明,基于Mini-Diver的降水头试验在深厚砂砾石层应用上是可行的,而且试验方法更优于常水头注水试验。对于渗透系数较大的地层,采用该方法不仅大大缩短试验时间,而且能获取大量的观测数据和观测水头下降的整个过程,计算的砂砾石层渗透系数也更符合实际。     

确定变水头注水试验滞后时间的一种方法

某水库除险加固勘察过程中,采用变水头注水试验方法求坝体、坝基渗透系数,采用图解法求滞后时间,当观测点在半对数座标上不呈线性关系时,通过同时做钻孔常水头注水试验,找出了确定变水头注水试验滞后时间T的方法,并经过抽水试验验证了其正确性.     

塑性混凝土防渗墙抗渗性能检测

利用墙体钻孔注水试验记录,基于塑性混凝土防渗墙渗透系数测试的钻孔常水头注水试验方法和围井注水试验法,采用孔口—孔底整段计算方式和每5 m一段的计算方式,计算得到某水利枢纽坝址地基塑性混凝土防渗墙的渗透系数,并对渗透系数数值分布区间进行了统计分析,结果表明:围井注水试验法得出的渗透系数比常水头注水试验法得出的渗透系数小1个数量级。钻孔所取得芯样的渗透系数室内试验结果表明:大多数芯样的渗透系数与围井注水试验法得出的渗透系数更接近,即围井渗透系数检测方法更符合工程的实际情况。     

隧洞弱透水层渗透性试验及其渗透系数确定

隧洞围岩含水率及渗透情况对隧洞开挖工艺、降排水及支护的设计具有重大影响。通过对引洮供水二期工程地质钻孔地层情况及孔内赋水情况分析,选定典型隧洞围岩段,通过在杂色黄土状土围岩段进行钻孔常水头注水试验和在新近系砂质泥岩强风化段进行提水试验,确定其围岩含水量大小及渗透系数,经过试验和计算确定:杂色黄土状土、新近系砂质泥岩强风化层的渗透系数在1.0×10-5~1.0×10-6 cm/s数量级,两类地层渗透系数很小,富水性贫乏,岩体透水性属较差和很差级别。可为引洮供水二期地下透水性隧洞围岩的开挖工艺、降排水及支护设计提供可靠的水文地质资料。     

常水头注水试验不同水头对渗透系数的影响

钻孔常水头注水试验是土体工程勘察中野外测定岩土层渗透系数的一种简便的原位测试方法。针对同一岩土层采用不同水头进行试验,分析得出在一定范围内改变试验水头不会影响试验结果,超出范围则影响较大。图2幅,表2个。     

塑性混凝土防渗墙抗渗性能检测探讨

介绍了塑性混凝土防渗墙抗渗性能常用原位试验及数据处理方法,结合工程基于钻孔常水头注水试验记录,利用常水头注水试验法、围井注水试验法分别进行了两种计算方式的塑性混凝土防渗墙渗透系数的计算,并对结果进行了比较分析,指出了各种试验方法、数据处理方法的特点及其适用范围。     

均质各向同性浅表土层注水试验研究

针对地下水位以上均质各向同性浅表土层几种注水试验方法和计算式进行讨论,根据地下水位以上立管注水试验的边界条件推导渗透系数理论解,提出立管法降水头计算式。结合工程实例将立管法与其他几种注水试验测试方法测试结果相比较,结果表明立管法渗透系数测试值小于单圆环法,大于双圆环法,与钻孔法(纳斯别尔格)较为接近。分析认为:单圆环法流线复杂且侧向扩散渗透流量较大,所测得的渗透系数偏大;双圆环法虽然可以避免侧渗影响,但入渗试段较浅,所测的渗透系数偏小;立管法具有试验水头较高、下渗土层较深和操作简便等优点,有利于消除侧渗影响,所测得的试验段土层渗透系数与钻孔法测试结果相近。     

碾压土石坝水库除险加固工程地质勘探方法的探究

针对辽宁省东港市原有的碾压土石坝水库存在的病害险情,提出了在除险加固工程地质勘察中采用的几种勘探方法以及勘探工作量的布置原则,旨在为水库大坝安全评价及除险加固设计提供工程地质依据,对水库的安全评价和加固处理措施提出地质建议。     

土工试验中抗剪强度的探究

土工试验中的抗剪强度是指土体抵抗剪切破坏的极限能力,是土工力学中重要的性质之一。抗剪强度指标的用处非常广泛,它在计算承载力、计算挡土墙的土的压力以及评价地基稳定性时都能用到。室内土的抗剪强度是通过剪切试验来确定的,而剪切试验法可以分为直接剪切试验、三轴压缩试验和无侧限抗压试验这三大类。1.1检测抗剪强度的基本原则土工试验中抗剪强度的进行必须先在土层中取得原状土1.试验原则和基本方法     

某水电站坝址左岸堆积体强度参数试验研究

 以某水电站坝址左岸堆积体为例,采用室内土工试验中大剪试验和三轴试验 2 种试验方法,测得碎石土的抗剪强度参数并进行对比分析。试验结果表明,三轴试验比大剪试验测得的碎石土抗剪强度参数值更真实、准确。并进一步提出 2 种试验结果的适用条件：大剪试验中的快剪适用于渗透系数小、受荷速度快的高塑性粘土,各向异性且剪破面未知的土体不宜采用快剪,对于渗透性较强的粗粒土 , 快剪的结果较三轴试验差异较大;三轴试验中的不固结不排水试验适合于一般粘性土、砂类土,但特易扰动土除外 , 其试验结果较接近实际。     

水作用下土石坝黏土心墙抗剪强度衰减规律

为得到土石坝黏土心墙在水作用下抗剪强度的衰减规律,依托济南卧虎山水库工程,通过模型分析和现场取样室内试验,研究了土石坝黏土心墙抗剪强度随含水率的衰减规律。研究建立了土石坝黏土心墙抗剪强度衰减的基本模型,推导了黏土抗剪强度的衰减公式,并分析了含水率和压实度对黏性土体抗剪强度参数的影响规律。结果表明:1黏性土体的黏聚力和内摩擦角影响其抗剪强度;2黏性土体抗剪强度衰减公式由强度参数的待定系数及其表达式构成,可分别通过室内击实试验求解;3压实度一定时,黏聚力随含水率的增大而减小,且最大内摩擦角对应最优含水率;压实度的增大引起抗剪强度增大,但内摩擦角对抗剪强度的影响不显著。     

浅谈在土石坝除险加固中如何做好地质勘察

为了能够突出重点选准勘察方法,合理布置勘察工作量,查明土石坝存在的病险情及产生原因,必须明确除险加固工程地质勘察的工作流程,合理有序的安排地质勘察工作的各个环节。     

大口径钻孔在西藏地区水电工程土料 勘察中的应用研究

本文结合西藏地区某水电站土料勘察，对大口径钻孔在西藏地区特殊自然地理环境下土料勘察中的应用进行了分析研究，并就大口径钻孔勘探和常规勘探在西藏地区土料勘探中的应用进行了对比分析，总结了大口径钻孔在西藏地区土料勘察中的优势、不足及实用条件，为类似工程土料勘探提供了经验和借鉴。