LNC/MMT纳米复合材料处理高浓度味精废水的研究

以木质纤维素（LNC）、蒙脱土（MMT）为原料,采用插层-聚合法制备木质纤维素/蒙脱土纳米复合材料（LNC/MMT）。利用SEM、EDS、XRD与FT-IR对LNC/MMT进行表征。结果表明,LNC中—OH、C—O、C—O—C键与MMT中—COOH、Si—O、Al—O键发生络合反应,MMT晶体结构遭到破坏,形成了插层-剥离型LNC/MMT。在处理温度为40℃、处理时间为6 h、处理剂质量为0.1 g时,LNC/MMT处理味精废水（MSGW）时对SS、COD及NH₃-N的去除量达到最大,分别为199.460、112 905、25 829 mg/L。     

利用含铁尘泥制备聚合硫酸铁实验

采用钢铁企业含铁尘泥为原料制备了聚合硫酸铁(PFS),并将制得的PFS用于高岭土模拟废水的处理中,考察了PFS投加量、废水p H对废水处理的影响。结果表明,当PFS投加量在40~60 mg/L时,去除浊度及COD效果明显;p H为6~7时浊度去除效果最佳。     

电镀废水AO-ABFT技术改造工程实例

采用AO-ABFT生化组合工艺，对电镀废水进行了深度处理。组合工艺相比于传统方法，具有成本低廉的特点。结果表明，技术改造后的组合工艺对NH₃-N、TN的去除效果稳定，去除率可达90%以上，系统出水符合该园区污水厂进厂标准，即COD≤100 mg/L、TP≤3 mg/L、ρ(Ni²⁺)≤0.1 mg/L、NH₃-N≤20 mg/L、TN≤30 mg/L。     

石墨生产高盐废水处理工程实例

采用石灰乳反应-除氟反应-混凝沉淀-絮凝沉淀-石英砂过滤-活性炭过滤组合工艺初步处理某新材料公司高纯度石墨、膨胀石墨生产废水后，再使用保安过滤-反渗透-MVR（Mechanical vapor recompression）蒸发工艺对该废水进行浓缩和蒸发处理以实现盐分分离。工程实际运行一段时间后，水质检测结果为：一级 RO 出水 COD 22 mg/L,NH₃-N、TN、TP、盐分质量浓度分别为 0.79、3、0.05、800 mg/L,pH 为 7.2、SS 未检出；二级 RO 出水 COD 17 mg/L,NH₃-N、TN、TP、盐分质量浓度分别为 0.42、2.8、0.03、760 mg/L,pH 为 7.0,SS 未检出；三级 RO 出水 COD 为 15 mg/L,NH₃-N、TN、TP、盐分质量浓度分别为 0.40、2.3、0.02、700 mg/L,pH 为 7.0、SS 未检出，水质符合 GB 3838-2002 中的Ⅳ类水质标准和GB 30484-2013中的新建企业直接排放水污染物标准。废水处理费用为3...     

UV/PMS/电化学高级氧化体系深度处理高盐有机废水

高盐有机废水产生途径广泛,其含有的大量盐分及有毒有害的有机物会对环境造成严重破坏。泡菜废水作为一种典型的高盐有机废水,其高盐度、高有机物、高氮磷、高悬浮物(SS)的水质特征,导致了传统工艺技术难以实现其氨氮和COD的同步有效去除。本研究提出了一种UV/过硫酸盐(PMS)辅助电化学高级氧化耦合工艺(EO/UV/PMS),实现了泡菜废水的深度处理。在最佳条件下(30 mA/cm²,2 g/L PMS和pH=5.5),NH₃-N和COD的去除率可达到100%和71.5%。对EO/UV/PMS耦合工艺降解机制研究表明,活性氯和氯类自由基对NH₃-N和COD的去除发挥了重要作用。本研究不仅为传统的高盐有机废水处理提供了可靠的理论依据,同时也为新兴的新能源行业产生的高盐废水处理提供了一种解决思路。     

高铁酸钠氧化混凝预处理帘子布浸胶废液试验研究

用高铁酸钠对帘子布浸胶废液进行氧化混凝预处理,研究了高铁酸钠投加量、溶液pH值、助凝剂PAM投加量对废水处理效果的影响。结果表明,最佳处理条件为：高铁酸钠投加量5 mL/L,pH=7,质量分数0.1%的PAM投加量1 mL/L,处理后水样COD_Cr 80 mg/L,NH₃-N 55.07 mg/L,色度1倍,去除率分别为COD_Cr99.6%、NH₃-N 90.60%、色度99.97%。     

UASB+活性污泥工艺处理某化工企业综合废水

为解决某化工园区企业收集的苯乙烯、苯酐生产类、生产生活类等高浓度综合有机废水难降解问题，采用UASB与活性污泥法工艺联用对该综合废水进行工业应用研究。总处理规模为2 000 m3/d，其中原水水质COD为1 000～20 000 mg/L,TN、TP、NH₃-N平均进水质量浓度为50、17、22 mg/L。运行结果表明，工艺稳定运行后COD出水为350 mg/L,TN、TP、NH₃-N平均出水质量浓度分别为15.9、2、1.3 mg/L，符合该地区污水处理厂的接管标准。     

MVR-铁碳芬顿-厌氧生化组合工艺处理西他沙星制药废水

针对某西他沙星制药工厂生产高盐高浓度难降解有机废水,采用 MVR-铁碳芬顿-厌氧生化组合工艺进行处理。运行结果表明：该工艺处理西他沙星制药废水性能良好,稳定运行阶段出水中 COD 为 318.5 mg/L,NH₃-N 质量浓度为 38.4 mg/L,对 COD、NH₃-N 去除率大于 94.7%、87.6%,其出水口水质各项系数均稳定且可达到园区污水处理厂接纳标准。该系统具有有效适应制药废水出水水质不稳定、可生化性差等特点。     

UASB-MBR-反渗透工艺处理垃圾焚烧厂渗滤液的工程实践

阐述UASB+MBR+RO工艺处理泉州某生活垃圾焚烧厂渗滤液的工程实例。系统稳定运行的数据显示,当进水COD、BOD₅为21410±2838 mg/L、10527±1262 mg/L时,出水COD、BOD₅为76.6±19 mg/L、28.3±8.6 mg/L;进水NH₃-N与SS质量浓度分别为1295±192 mg/L和3336±210 mg/L时,出水分别为2.95±1.14 mg/L和1.59±0.45 mg/L,满足水质排放标准。通过污染物降解过程分析可知,UASB与MBR可去除97.7%的COD,MBR可去除89.5%的NH₃-N与87.1%的TN。     

厌氧反应器-同步硝化反硝化工艺处理中药废水

采用“IC反应器+同步硝化反硝化+气浮”处理中药制药生产废水,处理水量为1 270 m³/d。经过190 d的稳定运行,厌氧单元的进水COD平均浓度为12 883 mg/L,出水COD平均浓度为2 577 mg/L,平均COD去除率为80%。同步硝化反硝化单元的平均进水TN、NH₃-N分别为266、191 mg/L,平均出水COD、TN、NH₃-N分别为567、39.9、7.64 mg/L,COD、TN、NH₃-N平均去除率分别为78%、96%、85%,出水经过混凝气浮处理,气浮单元出水COD、NH₃-N、TN的平均浓度分别为340、7.26、31.9 mg/L,出水可以稳定满足GB/T 31962—2015《污水排入城镇下水道水质标准》A级标准。     

UASB-MBR-反渗透工艺处理垃圾焚烧厂渗滤液的工程实践

阐述UASB+MBR+RO工艺处理泉州某生活垃圾焚烧厂渗滤液的工程实例。系统稳定运行的数据显示,当进水COD、BOD₅为21410±2838 mg/L、10527±1262 mg/L时,出水COD、BOD₅为76.6±19 mg/L、28.3±8.6 mg/L;进水NH₃-N与SS质量浓度分别为1295±192 mg/L和3336±210 mg/L时,出水分别为2.95±1.14 mg/L和1.59±0.45 mg/L,满足水质排放标准。通过污染物降解过程分析可知,UASB与MBR可去除97.7%的COD,MBR可去除89.5%的NH₃-N与87.1%的TN。     

人造沸石去除高速公路服务区污水氨氮的实验研究

采用人造沸石处理高速公路服务区高浓度NH₃-N污水，从温度、投加量、pH和不同搅动方式等角度考察人造沸石对污水中NH₃-N去除的影响，同时结合人造沸石重复使用性能探讨其工程运用的潜能。结果表明：静置条件下，20 g/L人造沸石在4℃和25℃下24 h内对污水中NH₃-N的去除率分别达41.28%和48.34%(相差7.06%)，表明温度对NH₃-N去除无显著影响；不同搅动方式对NH₃-N去除效果的影响表现为曝气>振荡>静置，20 g/L人造沸石在曝气(1.0 L/min)条件下，NH₃-N去除率达80.02%；当人造沸石投加量增大到50、100 g/L时，振荡(100 r/min)条件下NH₃-N去除率分别可达83.34%、89.48%；对于不同pH污水，曝气处理时pH对NH₃-N去除效果的影响表现为碱性>中性>酸性；人造沸石具有良好的重复使用性能，重复使用6次，NH₃     

UASB—MBR—NF/RO工艺处理焚烧发电厂垃圾渗滤液

针对某垃圾焚烧发电厂垃圾渗滤液的特点,采用上流式厌氧污泥床(UASB)—外置式膜生物反应器(MBR)—NF/RO组合工艺进行零排放处理,设计处理规模为300 m³/d。运行结果表明,UASB—MBR—NF/RO组合工艺对COD、NH₃-N和电导率的去除率分别为99.98%、99.97%、95.36%。出水水质COD≤13.9 mg/L、NH₃-N≤0.69 mg/L、Cl^-≤175.19 mg/L,均满足《城市污水再生利用工业用水水质》(GB/T 19923—2005)中敞开式循环冷却水系统补水标准要求。采用UASB—MBR—NF/RO工艺处理垃圾渗滤液时,UASB阶段的COD去除率为89.70%,MBR阶段的NH₃-N去除率为98.64%,NF/RO阶段的电导率去除率为92.69%。运行数据表明,该组合工艺中,COD主要在UASB中被去除,MBR主要去除NH₃-N,NF/RO系统主要对污水进行脱盐并进一步去除污水中的离子。该组合工艺运行稳定,污染物去除率...     

BBR-Fenton-BAF组合工艺处理垃圾渗滤液工程实例

采用BBR-Fenton-BAF组合工艺处理某生活垃圾填埋场渗滤液，介绍了工艺流程、设计参数和运行效果。运行结果表明：在进水ρ(COD)≤14 000 mg/L、ρ(NH₃-N)≤2 450 mg/L、ρ(TN)≤3 000 mg/L时，该工艺可全量处理垃圾渗滤液，处理出水ρ(COD)≤96 mg/L、ρ(NH₃-N)≤7.6 mg/L、ρ(TN)≤40 mg/L，出水水质能够稳定达到GB 16889—2008《生活垃圾填埋场污染控制标准》表2排放限值的要求。     

某污水处理系统生化池碱度与NH3-N关系研究

针对深圳市坪山区某河道整治工程采用的一体化水处理设备在运行过程中发现生化池pH和碱度影响出水NH₃-N含量的问题,通过添加CaCO₃控制碱度,探究设备运行的优化碱度并对生化池碱度和NH₃-N的相互关系。结果表明,碱度在202～237 mg/L时,NH₃-N去除效果最好,此时CaCO₃的添加量为3.0～4.5 kg/h。CaCO₃的添加量为3.8 kg/h碱度条件下运行,NH₃-N去除效果显著且稳定。进出水碱度差和进出水NH₃-N的质量浓度差呈现线性关系,即每降解1 g的NH₃-N会消耗6.58 g碱度。CaCO₃补充碱度影响NH₃-N去除效果的机理是CaCO₃作为碳酸盐在维持系统酸碱平衡的同时,为微生物提供无机碳源,能显著提高NH₃-N的去除效率。     

电化学氧化协同吹脱法去除苯基胍废水中氨氮的实验研究

采用电化学氧化协同吹脱法对苯基胍废水进行处理,考查其对NH₃-N的氧化脱除效果。实验结果表明,废水初始氨氮浓度、pH值、反应电流、吹脱气液比、反应/吹脱时间均对废水的NH₃-N去除率产生影响。苯基胍废水去除氨氮的最佳处理条件为：氨氮初始浓度3 500 mg/L、初始pH值为10,反应电流3 A,吹脱气液体积比3 000∶1,反应时间40 min。氨氮去除率最高达91%。     

厌氧脱色技术在印染废水处理中的工程应用

介绍了厌氧脱色技术在山东某纺织印染企业 4 000 m³/d 中等浓度有机废水处理的工程实例,1 000 m³/d 含PVA 的退浆废水单独芬顿氧化预处理后与其他废水混合进集中处理,设计了初次絮凝沉淀-厌氧-泥膜复合好氧-二次沉淀-生物接触氧化-终端絮凝沉淀池的工艺流程,综合废水进水水质 pH 9～10、COD 700～1 000 mg/L、NH₃-N 20～30 mg/L、SS 400～500 mg/L、TP 8～10 mg/L、色度 300～400 倍,出水水质为 COD 为 34 mg/L、NH₃-N 6 mg/L、SS 43mg/L、TP0.45 mg/L、色度 25 倍,满足纺织染整工业水污染物排放标准（GB4287-2012）表 2 的直接排放标准。该工艺利用厌氧进行脱色,设计了点对点布水系统,布水均匀、水力停留时间长,脱色效果好、能耗低。工程稳定运行 7 年,处理效果稳定。     

蒸发气相吸收耦合方法处理垃圾渗滤液

对垃圾渗滤液蒸发、蒸发-气相酸吸收、蒸发-气相碱吸收和蒸发-气相酸吸收-气相碱吸收处理进行了试验研究,考察了不同工艺真空度和渗滤液初始pH对冷凝液水质的影响。结果表明：采用蒸发法时,随着真空度的升高,冷凝液pH、NH₃-N浓度和总含盐量（TDS）值均呈下降趋势,而COD浓度逐渐增加。当初始渗滤液呈酸性时,冷凝液中NH₃-N的含量较低,而COD的含量较高;当初始渗滤液呈碱性时,冷凝液中COD的含量较低,而NH₃-N的含量较高。采用蒸发-气相酸吸收法可有效降低渗滤液中NH₃-N的含量,采用蒸发-碱吸收法可去除渗滤液中的COD。采用蒸发-气相酸吸收-气相碱吸收法能同时降低渗滤液中COD、NH₃-N和TDS的浓度,在渗滤液初始pH为8.1的条件下,对渗滤液中COD、NH₃-N和TDS的去除率均达99%以上,浓度分别降至60mg/L、8mg/L和10mg/L以下,冷凝液水质符合GB 16889—2008对环境敏感地区的排放标准。     

响应曲面法优化分析MBR钨冶炼废水处理过程研究

钨冶炼废水具有高盐度、低碳氮比等特点，对于生化处理是一个极大的挑战。本研究采用膜生物反应器(MBR)处理5%盐度钨冶炼废水，考察了不同运行条件(HRT、pH和DO)对处理效能的影响，并通过响应面分析法对反应器去除COD、NH₄⁺-N和TN的效果进行优化分析。结果表明，反应器处理效果随HRT的增加而提高；pH对去除COD影响较小，NH₄⁺-N和TN则相反，pH在8左右时，去除效果最优；DO在1 mg/L左右时，系统对污染物去除效能最好。对响应面结果进行实验验证后表明在HRT为21.7 h、pH为7.7～8.0、DO为1 mg/L时，MBR系统在5.0%盐度下对COD、NH₄⁺-N和TN去除率可达91.24%、83.87%和75.26%。     

控制混合处理水质监测废液的效能及机理

监测COD、NH₃-N产生的废液量大、剧毒,因此对于控制混合工艺采用以废治废的思路。本文针对原液特性及工艺需求选择控制点,监测COD废液(总银478mg/L,总铬207.5mg/L,总汞411.6mg/L)与NH₃-N废液(总汞464.7mg/L)在控制点(废液体积比1.16、1.2)进行反应,固液分离后,滤液中汞含量降至10.07mg/L、10.12 mg/L,汞去除率为97.7%;银含量降至0.07mg/L,银去除率99.97%,大大减轻后续处理负担。汞和银被富集于污泥,废液体积比为0.3～1.25,固液分离后溶液Ag含量低于0.5mg/L;去除汞的较佳范围为:废液体积比1.11～1.25倍,汞去除率达到96%以上。控制混合法处理1L监测COD废液,同时还可减少约0.86L的监测NH₃-N废液,使废液本身含有的I^-、Cl^-等成为沉淀剂。相比常规工艺,该方法加药量大幅减少,运行费用低,重金属盐纯度较高,污泥量少。