板坯连铸过程中水口堵塞的分析与解决措施

本文分析了在铝镇静钢的连铸过程中侵入式水口堵塞的基本原因,论述了解决水口堵塞问题的一些可行对策,有利于改进连铸生产及产品质量。     

不锈钢连铸浸入式水口的堵塞类型及堵塞机理

据日刊《CAMP-ISIJ》报道：由于不锈钢合金含量高且合金元素种类多，钢液粘度较大且夹杂物不易排除，除了影响铸坯和钢材质量外，还会加重连铸结晶器浸入式水口内壁的夹杂物或金属附着而造成水口堵塞，影响多炉连浇生产的正常进行。为此，川崎公司通过对水口内壁上夹杂物的凝聚粘附研究，查明了水口堵塞类型及机理。     

连铸过程中水口堵塞的防止

水口堵塞是铝镇静钢连铸过程中普遍存在的问题。阐述了水口堵塞的机理及危害，并提出了有效的防范措施。     

含硫含铝钢水口堵塞原因分析

介绍了造成水口堵塞的原因,并利用扫面电镜,具体分析了南京钢铁联合有限公司含硫含铝钢浸入式水口内壁结瘤物的成分,结果显示其主要为Al_2O_3夹杂。     

包钢小方坯连铸过程中的水口堵塞

中间包浸入式水口的堵塞是铝镇静钢连铸过程中普遍存在的问题,对于小方坯来说,问题尤为严重.包钢炼钢厂采用80 t转炉,钢包精炼炉(LF炉)和六流小方坯连铸机生产铝镇静钢.针对浸入式水口堵塞的问题,通过对LF炉精炼过程的优化,改善了钢水的浇铸性能,保证了小方坯铸机的顺利生产.     

金属和夹杂物在连铸ZrO2—CaO—C浸入式水口沉积的机理

通过实验室试验，研究了金属和氧化铝在ＺｒＯ２－ＣａＯ－Ｃ耐火材料上的沉积条件（ 相对于Ａｌ２Ｏ３－Ｃ耐火材料），结果概述如下：（１）以前报道了 ，铝含量低或氧化铝夹杂物少的时候，和ＡＧ比ＺＣＧ耐火材料更不易沉积。正相反，就某些铝和非金属夹杂物含量来说，ＺｒＯ２－ＣａＯ－Ｃ耐火材料比ＡＧ更容易沉积。（２）沉积可能分两步，第一步是浸入钢水很短时间内，在热面上形成氧化薄膜层（网状氧化铝），第二步是非金属     

连续铸钢过程中水口沉积与夹杂物组成的关系

我们对本厂两个连铸机的浸入式水口的水口沉积物作了一次彻底的性能测试。并对加硫钢和低硫钢的这些沉积物的不同来源作了分析讨论。在大多数情况下，这些沉积物与存在于钢中的非金属夹杂的组成紧密关联。在低硫钢中，出钢后仅观察到氧化铝夹杂。而     

连铸浸入式水口结瘤和堵塞的原因分析及控制措施

分析了浸入式水口结瘤物、堵塞物的结构和大致化学成分,介绍了水口内壁结瘤和堵塞的多种原因,并从改善水口材质及结构、减少夹杂物或改性夹杂物、优化局部钢水流动状态和施加外场4个方面总结了抑制水口结瘤和堵塞的措施。     

中碳钢连铸过程中碳质水口结瘤现象的研究

研究了中碳钢连铸方坯生产过程中浸入式水口发生结瘤现象的原因和防止结瘤的方法.用SEM对水口结瘤物成分进行了分析,对采集的钢包、中间包及铸坯的钢样中夹杂物进行了观察,并对整个铸坯断面进行了定氧分析及对水口结瘤情况进行了数字模拟.结果表明,水口处结瘤物的来源主要是钢中Al2O3夹杂物和钢液对钢包和中间包内衬的侵蚀,并提出了解决中碳钢连铸水口结瘤问题的办法.     

TS06钢连铸水口堵塞的机理分析及改善措施

结合天津钢铁有限公司炼钢厂的实际生产情况,对TS06拉丝专用钢连铸水口堵塞的成因、机理进行分析和研究,总结出了应对其水口堵塞的措施,并在实际生产应用中取得了良好的效果,为TS06浇注的顺利进行提供了有力的指导.通过生产实践,对钢水中悬浮的非金属夹杂物进行变性处理,减少了脱氧产物的沉积,提高了钢水的纯净度,能够有效地防止水口堵塞.     

连铸Ca处理钢水过程中夹杂物粘附浸入式水口的机理

调查了连铸Ca处理钢水过程中 ,引起浸入式水口堵塞的夹杂物粘附的实际状态 ,同时进行了氧化铝粘附模型实验。根据实验结果 ,研究了在连铸Ca处理钢水时 ,浸入式水口内壁发生夹杂物粘附的机理。结果发现 ,在连铸Ca处理钢水过程中 ,迅速堵塞的浸入式水口内壁粘附着固态CaO·6Al2 O3 与熔融TiO2 ·CaO·Al2 O3 的混合物 ,其来源是钢水中的CaO·6Al2 O3 。在氧化铝粘附模型实验中 ,当Al2 O3 颗粒没有被CaO改性为液体氧化物时 ,Al2 O3 之间会形成TiO2 ·CaO·Al2 O3 液体连接桥并迅速在水口内粘附凝结。熔融TiO2 ·CaO·Al2 O3 液体连接桥的连接粘附力比范德瓦尔斯力和钢水表面张力所产生的粘附力大。当夹杂物没有因Ca处理而充分改性时 ,可以认为钢水中生成的CaO·6Al2 O3 会因熔融TiO2 ·CaO·Al2 O3 的粘结作用而迅速粘附在水口内壁 ,即使在浸入式水口内钢水流动的情况下 ,夹杂物也没有脱落 ,仍保持粘附状态。     

49MnVS非调质钢水口堵塞原因分析

 非调质钢中含有较多的铝和硫,常在连铸过程中因水口蓄积钙铝酸盐或硫化钙而发生堵塞,影响生产的顺利进行。为了探究非调质钢的水口堵塞原因并提出预防措施,采用X射线荧光分析、X射线衍射分析和热力学计算,分析了非调质钢49MnVS的水口堵塞结瘤物。结果表明,水口堵塞物主要由CaO·6Al2O3、CaO·Al2O3、MgO·Al2O3和金属铁相组成,生产中钙的收得率仅为预期的53.33%;热力学计算表明,水口堵塞的原因是钢液中的钙铝质量比较低,生成了大量高熔点的CaO·6Al2O3和CaO·Al2O3夹杂物,夹杂物在水口处黏附聚集;同时,由于MgO-C质水口耐火材料被侵蚀,MgO在絮流区与Al2O3碰撞生成MgO·Al2O3,铁液滴在夹杂物孔隙中凝固黏结,使堵塞物进一步长大,将水口完全堵塞。因此,可以通过优化喂线操作、控制钢中的钙铝比位于0.127～0.225、改进水口材质等措施来预防水口堵塞。     

薄板坯连铸过程浸入式水口堵塞的研究

针对薄板坯连铸过程浸入式水口的堵塞情况,研究了浸入式水口的堵塞机理。生产实践表明。Ca处理是改善薄板坯连铸钢浇注性能的有效措施。     

含Ti铝镇静超低碳钢连铸过程水口堵塞控制实践

分析水口堵塞物组成及其堵塞发生的机理得出,含Ti铝镇静超低碳钢连铸过程水口堵塞物呈分层结构,由反应层和粘结层组成,其中反应层为耐材酸性物质与钢水中Al反应以及钢水因与堵塞壁面接触温度降低、夹杂物析出反应所致,粘结层由夹杂物伴随冷钢堆积所致,且粘结层中Al含量由内至外呈增加的趋势,Ti含量则呈减少的趋势。通过顶渣改质将(FeO+MnO)控制在8%以下、RH脱碳终点[O]控制在0.030%以内,以及采用开浇前中间包充氩置换工艺等优化措施,含Ti铝镇静超低碳钢连浇炉数由原来的3炉提升至5炉,水口堵塞率由原来的80%降低至30%。     

铝锆碳水口在浇注钙处理钢堵塞的原因分析

对生产中被堵塞的铝锆碳质浸入式水口分析表明,堵塞物质为六铝酸钙。该物质为水口内壁处的原位反应产物,其中水口内壁的刚玉骨料和细粉提供了六铝酸钙的氧化铝组分,钢液携带的钙提供了氧化钙组分。LF处理后添加的钙合金数量不当,导致夹杂物类型失控,是引起水口材料被侵蚀并造成堵塞的主要原因。     

含钛焊丝钢小方坯连铸水口的结瘤机制

 利用扫描电镜对含钛焊丝钢中夹杂物性质及连铸水口结瘤物的物相组成进行了分析,并结合热力学计算研究了水口结瘤的形成机制。结果表明,LF 精炼出站钢液中存在大量Al2O3、TiO2夹杂物,并不断附着沉积在水口内壁形成氧化铝型、氧化钛型或两者结合的结瘤物,连浇炉数仅为4次。通过优化钢中［Al］-［Ti］-［O］关系,控制铝质量分数在钛-铝竞争氧化平衡线之上,即w(［Ti］)/w(［Al］)4/3>84.49 且w(［Ti］)/w(［Al］)>7.46,当钢液中w(［Al］)<0.0068%时,能够降低Al2O3夹杂比例,有效减轻水口结瘤,连浇炉数提升至6炉次。     

防止超低碳铝镇静钢大方坯连铸水口堵塞的工艺实践

研究了铁水脱硫预处理-80 t顶底复吹转炉-LF-RH-280 mm×325 mm方坯连铸流程生产XGM6钢(/%:0.012C, ≤0.012Si, ≤0.08Mn,  ≤0.015P, ≤0.010S)等超低碳铝镇静钢时水口堵塞的原因和防止措施。通过控制转炉终点[O]≤600×10^-6, LF顶渣为高铝渣+电石,RH-OB脱碳后加铝粒脱氧,控制RH终点氧含量20×10^-6~30×10^-6, RH终点[Al]_s≤0.009%,中间包钢水过热度25~40℃,[Al]_s≤0.004%等工艺措施,基本避免超低碳铝镇静钢水口堵塞,连浇炉数由不足2炉提高到8炉以上。