42CrMo锚栓断裂分析

风电用42CrMo锚栓在安装过程中突然发生断裂,对断裂试样进行化学成分分析,采用金相检验与扫描电镜观察相结合的方法,分析研究断裂原因。结果表明,断口为沿晶断裂,锰元素含量超标和磷、硅、铜合金元素晶界偏聚是造成沿晶断裂的主要原因;另外,热处理时淬火温度过高造成奥氏体晶粒粗大,以及回火温度接近高温回火脆性区造成杂质元素在奥氏体晶界偏聚,这些因素的共同作用也会导致材料发生脆性断裂。     

60Si2MnA弹簧断裂分析

分析了化学成分、硬度、显微组织、剩余疲劳寿命,认为断裂是因组织不合格,表面缺陷,脱造成的,通过性能比较,提出了热处理工艺方法,并获得正常的显微组织和良好的综合性能。     

160t铁路起重机伸缩臂油缸支座断裂原因分析

对断裂后的支撑座进行了断口、化学分析、金相组织分析，认为原材料存在淬硬层、原始理解纹及缩孔残余缺陷是导致断裂的主要原因。     

折弯机油缸缸底断裂脱落原因分析及解决措施

对某折弯机油缸缸底断裂脱落原因进行分析,得出充液阀关闭时过大液压冲击力持续高速对缸底打击造成缸底断裂脱落这一结论。根据分析结果制定了降低充液阀关闭压力和更换阻尼以减小流量输入两项主要措施,并最终解决了问题。     

回火温度对高硅Mn—B系贝氏体钢强韧性的影响

研究了回火温度对高硅中碳和中低碳Ｍｎ－Ｂ系贝氏体钢强韧性的影响。结果表明，硅含量增加可提高贝氏体钢的回火抗力，中碳和中低碳钢的屈强比在４００℃回火后分别达到０．８７和０．８９。３００℃回火使两种实验钢的韧度达到最大值，。４５０￣５００℃回火出现韧度的最低值，即出现贝氏体冲击回火脆性。分析认为贝氏体回火脆性与残余奥氏体的分解有关。     

摆振限动块安装螺栓断裂原因分析

针对直升机摆振限动块安装螺栓在服役过程中发生断裂的现象,主要从工艺角度分析了螺栓断裂的原因。通过断口宏微观观察、化学成分分析及硬度测试,核查了断裂螺栓的热处理工艺参数。在此基础上,利用螺栓拧紧力矩、拉伸和冲击韧性试验验证螺栓失效原因。结果表明,螺栓断裂是由于热处理工艺不当,导致其具有回火脆性。针对该螺栓断裂问题,通过降低回火温度来改善其回火脆性,从而降低飞行过程中摆振限动块受到桨叶对螺栓的冲击力导致的断裂风险,保障直升机的安全运营。     

几种结构钢的回火贝氏体脆性

本文研究了15CrMnMoV,18Mn2CrMoB,18Cr2Ni4W,30CrMnSi,30CrMnSiNi2及40CrMnSiMoV等结构钢获得贝氏体组织后,于一系列温度回火时的组织与性能变化,重点探讨了回火贝氏体脆性的表现行为和形成机理。     

Si—Mn—Mo系贝氏体钢组织和性能的研究

研究了新型高碳Ｓｉ－Ｍｎ－Ｍｏ系贝氏体钢的组织和性能，结果表明，该钢空冷条件下得到贝氏体，马氏体和残留奥氏体的复相组织。其中包括板条马氏体和孪晶马氏体，而贝氏体为变态下贝氏体组织，试验用钢空冷后经２５０￣３００℃回火可获得较高的强度，硬度及良好的塑韧性配合，超过３００℃回火，强度，硬度明显降低且有回火脆性出现。     

大型工作辊断裂失效的原因分析

对材料为 5 5Mn2的大型工作辊断裂的失效原因进行了综合分析。结果表明 ,在热处理时要注意淬火介质及调质过程中产生的残余应力对工作辊的影响。     

起重机变幅油缸断裂分析

对断裂的起重机变幅油缸断口进行了宏观分析、扫描电镜观察,并对缺陷处和材料内部进行了组织分析和硬度测试.结果表明,表面存在的焊点使局部淬火得到马氏体组织,疲劳裂纹在此萌生;材料中粗大的魏氏组织促使疲劳裂纹快速扩展,最终导致疲劳断裂失效.     

B57J-V中压汽缸冲击功不合格原因研究

材质为B57 J-V的中压汽缸在进行力学性能测试时,AkV指标不合格。通过金相、扫描电镜、热处理试验等比照分析,确定中压汽缸AkV不合格是回火过程中产生了回火脆性。提出了相应的工艺改进措施,即回火后空冷并在400℃附近增加消应力退火。     

1Cr17Ni2钢制单项活门断裂失效分析

1Cr17Ni2不锈钢制单项活门在使用过程中发生了漏油。通过宏观形貌观察、金相检查和硬度测试等手段,结合活门的加工及热处理工艺,确定了裂纹的性质和起因。结果表明:活门裂纹的断裂方式为沿晶脆性断裂。调查分析发现,由于活门零件在生产过程中热处理温度选择不当,回火加热温度恰好落在回火脆性区间,形成回火脆性,导致了零件在使用时抗冲击能力大大降低,发生沿晶脆性断裂,出现漏油现象。     

20Mn2钢圆环链脆性断裂原因分析

针对20Mn2结构钢圆环链拉伸试验时出现脆性断口的现象,经断口宏微观观察、金相分析后,认为圆环链的断裂性质为沿晶脆性断裂。分析认为,出现沿晶脆断是由于回火温度过高,且圆环链加工现场受场地限制,热处理后的成品链堆放在一起,造成内部圆环链冷却速率较慢,致使Si、Mn、P等元素在奥氏体晶界偏聚富集,形成高温回火脆性。利用合金结构钢高温回火脆性的可逆性,该批圆环链经670℃保温1h重新回火后,用油快速冷却,消除了高温回火脆性,经检验完全合格。     

油管断裂失效分析

采用金相分析、扫描电镜(SEM)、能谱(EDS)和荧光分析法等检测了油管断口形貌和成分,综合分析讨论了油管断裂的原因.结果表明,失效油管材质符合N80钢的标准化学成分,油管断裂属于疲劳断裂,裂纹源为油管内壁上的点蚀坑.     

高压油缸的应力分析及其优化设计

采用常规方法和有限元分析,确定油缸上应力梯度的分布情况.对于厚壁液压缸,由于应力梯度的影响,应力由内到外迅速减弱;内层屈服时,外层应力很低,因此,单纯依靠增加壁厚来提高其耐压能力收效甚微.但是如果采用预应力结构进行设计,可以获得较为合理的应力分布,缩小内外层应力差值.为了合理利用材料,使结构紧凑,需从结构上采用优化设计.     

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针对某公司生产的压盖进行组装压药试验过程部分压盖产生裂纹的问题,采用化学成分分析、硬度试验、金相检验、扫描电镜分析等手段对裂纹进行分析。发现压盖热处理组织异常和原材料含有大量的细小硫化物夹杂,结合其生产工艺流程以及裂纹起始部位断口微观形貌特征,分析认为压盖的开裂原因是发生了回火脆性转变。     

上夹板断裂原因分析

某材料牌号为30CrMnSiNi2A的上夹板进行强度试验,当加载到220 kN时在夹板截面突变处R根部发生突然断裂,其设计要求是在加载到300 kN时不允许破坏。通过断口宏微观观察、化学成分分析、金相组织检查、硬度测试等手段对夹板的断裂原因进行了分析。结果表明:夹板金相组织为正常的回火马氏体,无过热过烧的粗大组织,该上夹板断裂失效原因是氢脆所致;对于高强度钢,即使氢含量较低,也会在应力集中处发生氢致脆性断裂。     

GDL-1型高强韧贝氏体钢的回火组织与性能

研究了GDL-1型钢加热空冷回火后的冲击和拉伸性能的变化及显微组织和断口形貌.结果表明,该钢经920 ℃加热空冷后获得条束状过渡形态的贝氏体加少量岛状贝氏体组织.在300～350 ℃回火强韧性达到峰值,σb=1249 MPa、σ0.2=929 MPa、AKV=130 J,400 ℃回火后的屈强比达到峰值0.83.400～600 ℃回火后,分布于贝氏体铁素体(BF)条束间的亚稳态残留奥氏体开始大量分解形成沿条束界连续分布的碳化物,在BF条内的高密度位错区也诱导析出细小碳化物钉扎位错产生二次硬化,出现不可逆回火脆性,冲击功和断面收缩率降低.由于稀土(RE)原子在原奥氏体晶界偏聚与Si原子产生交互作用抑制沿原奥氏体晶界沉淀出连续分布的碳化物,因此未见沿晶断裂特征.     

某型导弹武器起竖同步问题的研究

本文对某型导弹武器起竖油缸的同步问题做了初步的探讨,对起竖油缸的液压回路做了一些改进,提出了一种采用非连续控制技术实现起竖油缸同步控制的方法,实现了液压系统的数字控制。该方法不但使系统同步性能优良,而且算法简单、可实现性和实时性好、可靠性高。