6σ质量管理理念与技术

介绍了质量管理的发展及6σ质量管理理念，着重论述6σ质量、产品缺陷和缺陷机会、产品一次合格率以及过程能力指数设计等重要概念。     

高强钢中氢致附加拉应力的定量研究

将40CrMoTi钢拉伸试样空拉致塑性变形大于1％后卸载，充氢至饱和后再空拉，其屈服应力小于卸载前的流变应力，其差值就是固溶氢引起的附加拉应力，它协助外应力促进塑性变形，将不同强度级别（σys=900-1400MPa)的40CrMoTi钢在pH值为4的NaCl溶液中浸泡或电解充氢，以研究氢致附加拉应力与氢浓度及材料强度的依赖关系，结果表明，浸泡后，氢致附加拉应力随强度升高而线性升高，即σad=0.14σys-106.6,氢致附加拉应力随氢氢浓度的对数而线性升高，即σad=55.5 63.6.lnCo(σys=900MPa),σad=-23.5 64.2lnCo(σys=1050MPa),综合：σad=260 0.226σys 63.9lnCo.     

短时加热对2A50铝合金显微组织和性能的影响

通过模拟试验 ,研究了短时加热后T6状态的 2A5 0铝合金显微组织、力学性能和电导率的变化规律 ,分析得出抗拉强度与电导率之间的线性关系式 :σb=15 6 9 0 0 5 - 48 95 1×σ(适用于σ≥ 2 3 5MS/m) ;确定了抗拉强度合格时电导率的极限值为 :σ≤ 2 4 1MS/m。     

浦项通过6σ追求连续业务再造

5月 2日 ,浦项钢铁公司在自己的中央影视会议厅举行了“6σ首次冲浪启动典礼” ,借此正式拉开其“6σ战役”的序幕。典礼预示着“6σ首次冲浪”的开始 ,它包含了 5大类共 82个项目 ,涉及浦项厂和光阳厂、技术研究部、营销部和供应部等单位。浦项将“每次冲浪”视为一个时间周期 ,在此期间完成预定的项目。平均每次冲浪持续 6个月 ,其间涵盖培训和项目的启动。“6σ首次冲浪”将持续到 1 0月底。“6σ首次冲浪”的主要项目包括 :汽车用冷轧板厚度偏差的减少 ;优化不锈钢的生产来改善产品结构 ;改进未来需求预测的内部程序 ;改进汽车钢板初始…     

板料成形优化技术进展与质量工程研究

板料成形过程的优化研究对于改进模具设计、提高产品质量具有重要意义。综述了板料成形工艺优化的研究现状。考虑到在有约束的设计优化中,最优结果常位于约束边界附近,随机因素的波动易导致产品质量不稳定甚至失效,难以保持产品的可靠性和稳健性。为此,本文应用质量工程学中的6σ理念,提出了基于数值模拟的板料成形6σ稳健设计优化方法。     

高强耐磨复杂铝黄铜研究

在生产HA164-5-4-2过程中，解决了Fe、Mn的熔化及均匀化、无缺陷铸锭的生产方法、管材直度控制等工艺关键问题。合金的熔点910、4℃，流点949．2℃，相变热焓114．6J／g；热加工性能优良；在高于550℃时其组织是β相，在低于550℃时其组织是α β相，耐磨颗粒是多元富铁相；力学性能分别为σb=796MPa，σ0.2=675MPa，δ5=20％，IIB=218。同时报道了不同热处理条件下组织和性能的关系。     

热处理工艺对含微量Sc、Zr的Al-Mg合金力学性能及显微组织的影响

制备了成分为Al-5Mg-(0.10～0.30）Sc-(0.05-0.15）Zr的合金，测试了其不同状态下的拉伸力学性能σb、σ0,2和δ，采用金相显微镜，透射电镜观察分析了其不同状态下的显微组织结构。结果发现：微量Sc、Zr的添加明显提高了Al-Mg合金的强度，细化了合金铸锭组织的晶粒尺寸，抑制了合金形变组织的再结晶，合金在热轧-冷轧后130℃3h退火得处理得到最佳力学性能，σb=406MPa，σ0.2=308MPa和δ=15%。     

管线钢氢致附加应力与氢致门槛应力的相关性

X80钢在空气中拉伸至塑性变形大于1％后卸缸，充氢至饱再控拉，其屈服应力小于卸载前流变应力，其差值即氢引起的附加应力，它协助外应力促进变形，引起应力集中，进而导致低应力下的脆断（即氢脆），或在低的恒定外应力下就发生氢致滞后断裂，实验表明，氢致附加应力σad随氢浓度C0升高而线性升高，即σad=-14.1 3.89C0，动态充氢慢应变速率拉伸时断裂应力随氢浓度升高而线下降，即σF（H）＝675－6．1C0,恒载荷下氢致滞后断裂门槛应力随氢浓度对数升高而线性下降，即бF（H）＝675－6．1C0，恒载荷下氢致滞后断裂门槛应力随氢浓度对数升高而线性下降，即σHIC=669-124lnCo.     

原位自生Al—4Cu—0.8Mg／TiGp复合材料半固态挤压的组织与力学性能

本文对自生Al-4Cu-0.8Mg/TiCp复合材料采用T4和T6两种热处理制度，测试了该材料的σb、σs、E和δ。通过SEM观察和分析了半固态挤压原位自生Al-4Cu-0.8Mg/TiCp复合材料的显微组织和断口形貌。结果表明：在T6状态下ω（TiCp）为15％的复合材料的σb、σs、E分别达到540MPa、430MPa、92GPa,δ为3．2％，断裂形式为韧性断裂，由此可以认为自生TiCp/2024复合材料具有优良的综合力学性能。     

高强钢氢脆敏感性和氢致附加应力的相关性

采用慢应变速率试验(SSRT)研究了高强钢40CrMoTi的氢脆敏感性与氢致附加应力的关系。试验表明,氢致附加应力aσd随试样的屈服强度sσ以及固溶氢浓度C0的对数的增加而线性升高,其关系为,aσd=-260+0.226sσ+63.9 lnC0,高强钢恒载荷下氢致滞后断裂门槛应力随氢浓度对数的升高而线性下降,即,σHIC=863-145lnC0(sσ=900 MPa),σHIC=891-183 lnC0(sσ=1 050 MPa)。预充氢试样慢应变速率拉伸时的相对断裂应力σF(H)/σF随氢浓度对数的升高而线性下降,即,σF(H)/σF=0.97-0.18 lnC0(sσ=900 MPa),σF(H)/σF=0.95-0.24 lnC0(sσ=1 050 MPa)。     

亚稳态材料的混合物强度法则新模型

对变形过程中产生马氏体相变的亚稳态材料，通过修正Olson模型提出了一个新的模型定义为混合物交互作用强度法则．新模型一方面利用奥氏体、马氏体的幂乘硬化曲线取代直线假定；另一方面考虑了基体与转变相的交互作用，增加了交互作用项，(ε)，得出的混合物强度法则新模型为σ=σc-I(ε)，其中I(ε)=74．4(df／dε)-55．6．利用新模型计算得到的理论值与实验值符合得相当好．     

Nb-V微合金钢在(γ+α)双相区的控轧及有关强化效应的估算

利用小型试验轧机,对Nb-V微合金钢进行了(γ+α)双相区控轧试验。研究了终轧温度对钢的显微组织和力学性能的影响。定量估算了钢中的固溶强化σ_s,析出强化σ_p,位错强化σ_d,亚晶强化ck_s l~(-1/2)和晶粒细化的强化效应k_y d~(-1/2)。建立了一个新的有关低碳微合金化控轧钢的屈服强度关系式: σ_y=σ_i+σ_s+[σ_p~2+σ_d~2+(ck_s l~(-1/2))~2]~(1/2)+k_y d~(-1/2)用该式计算的σ_y值与实验结果符合得相当好。     

CALCULATION OF YIELD STRENGTH OF Nb-V MICROALLOY STEEL CONTROLLED-ROLLED INTO DUAL-PHASE γ+α

利用小型试验轧机,对Nb-V微合金钢进行了(γ+α)双相区控轧试验。研究了终轧温度对钢的显微组织和力学性能的影响。定量估算了钢中的固溶强化σ_s,析出强化σ_p,位错强化σ_d,亚晶强化ck_s l~(-1/2)和晶粒细化的强化效应k_y d~(-1/2)。建立了一个新的有关低碳微合金化控轧钢的屈服强度关系式: σ_y=σ_i+σ_s+[σ_p~2+σ_d~2+(ck_s l~(-1/2))~2]~(1/2)+k_y d~(-1/2)用该式计算的σ_y值与实验结果符合得相当好。     

Q235碳素钢应变诱导相变中的应力—应变曲线分析

分析了单向压缩热模拟条件下碳素钢应变诱导铁素体相变过程中的σ-ε曲线特征，结果表明，应变诱导相变过程有自己特定的σ-ε曲线，与典型的奥氏体动态再结晶σ-ε曲线有明显差异，随形变温度的降低σ-ε曲线由典型的奥氏体动态再结晶型过渡到铁素体应变诱导相变型，在900℃奥体稳定状态应变时，随应变速率的提高，奥氏体动态再结晶被推迟，铁素体应变诱导相变提前，奥氏体的动态再结晶并不能完全抑止换素体的诱导相变，在770℃奥氏体亚稳态应变时，奥氏体不能动态再结晶，应变速率的变化主要与铁素体析出速率相关，应变诱导相变过程中，铁素体析出的临界应变量εc与应变峰值εp 的关系受应变温度的和应变速率的影响，在奥氏体不能动态再结晶的条件下，εc＜0．3εp，降温单道次形变过程中，Q235碳素钢中会相继发生奥氏体的动态再结晶，铁素体应变诱导相变及铁素的动态再结晶并反映在σ-ε曲线上。     

LF6Y_2板存放效应

一、试验的提出 1.LF6Y_2板,我们起用于63年。东北轻合金加工厂制定的第一个企业标准是CB18-63,后改为CB162-66,Q/KC101-68,Q/Q123-75及现在使用的Q/Q123-82标准,还有EL/×228-79,EL/S252-80和Q/Q102-81,诸标准中均有承制厂生产厚度4.0～12.0mm板材,应满足自出厂日期起三个月内复验时,板材屈服极限σ_(0.2)>26kgf/mm~2的要求。σ_(0.2)>26kgf/mm~2是出厂时σ_(0.2)≥29kgf/mm~2的下降值。这意味着LF6Y_2板随存放时间的延长,σ_(0.2)要降低,一是三个月时间下降最多不能超过3kgf/mm~2。     

采用小波分析的水下药芯焊接焊缝图像边缘检测技术

由于传统的边缘检测算子如梯度算子、拉普拉斯算子、Sobel算子等对噪声敏感，采用了Bubble函数过零点检测来提取焊缝图像边缘的小波多尺度方法。通过调整尺度参数σ的值，得到焊缝边缘提取效果最好的σ的范围是：0．4≤σ≤0．6，有效降低了噪声，同时又较好地保特了焊缝边缘细节。在水下药芯焊接焊缝边缘检测中获得较好的效果。     

铸态珠光体球铁变量头组织分析

变量头是CY14-1B型高压轴向柱塞泵的关键零件，设计选材以铸态QT600-3取代正火态QT600-3。以节约生产成本，缩短生产周期。在试生产过程中，有一批铸件单铸试样抗拉强度σb和断后伸长率6符合标准要求，但铸件硬度过高，而且浇口端与非浇口端硬度不均匀，切削加工困难。     

超细晶铁素体钢的强度

采用不同热处理制度和冷轧大变形以及快速热处理的方法获得了晶粒尺寸范围在(92～6)μm的铁素体组织。采用不同工艺热轧获得了晶粒尺寸在(10～1)μm的铁素体组织。采用室温拉伸试验测定了这两种材料的强度，研究了它们在超细晶条件下的细晶强化规律。结果表明，在超细晶条件下，霍尔-佩奇(H-P)关系的斜率系数ky，将下降而截距σ0上升。同时对此进行了初步的分析。     

Al-8.7Fe-1.6V-1.3Si耐热铝合金的固液混合铸造

研究了耐热铝合金Al-8.7Fe-1.6V-1.3Si（8009）的固液混合铸造。结果表明：采用固液混合铸造工艺制备的耐热铝合金显微组织明显细化，室温和高温力学性能明显优于铸造和搅拌铸造耐热铝合金。固液混合铸造坯具有良好的挤压性能，挤压坯具有优异的室温和高温耐磨性能。在本工艺条件下，当粉末添加质量和合金熔体质量比为1时，耐热铝合金中的Al13Fe4析出相粒径可控制在30μm以下，材料的室温力学性能为：σb＝210MPa，σ0．2＝190MPa，δ＝4％；在473K时为：σb＝150MPa，σ0．2＝130MPa，δ＝5％；在573K时为：σb＝110MPa，σ0．2＝90MPa，δ＝6％。     

针片Ti-5Al-5Mo-5V-3Cr-1Zr热加工过程中的球化动力学及有限元仿真（英文）

为了预测初始层状α的Ti-55531(Ti-5Al-5Mo-5V-3Cr-1Zr)的微观组织演变,采用Avrami方程对Ti-55531热变形过程中的动态球化动力学模型进行了表征。为了确定方程的参数,为了获得应力-应变(σ-ε)曲线进行了一系列热模拟实验。通过进一步将σ-ε曲线转化为应变硬化速率dσ/dε-ε曲线,可以获得临界应变ε_c(对应dσ/dε的最小值)和峰值应变ε_p(dσ/dε=0时的应变)。还测量了不同变形条件下的动态球化分数f_g。接下来,通过线性拟合应变率,温度和动态球化部分之间的关系来确定Avrami方程中的参数。得到的Avrami方程表示为f_g=1–exp[–0.5783((ε–ε_c)/ε_c)~(0.907)],其中ε_c=3.315ε_p,ε_p=1.249×10~(-4)e~(0.0807)exp(58580/RT)。最后,将获得的动态球化动力学模型植入有限元程序中模拟动态球化动力学。将动态球化动力学模型与有限元方法相结合,有效地预测了针片α动态球化动力学过程。