石油资源管理系统在致密砂岩气储量评估中的应用

论述了石油资源管理系统(PRMS)在致密砂岩气储量评估中的应用,从评估单元的划分、气藏边界的确定、P90、P50、P10的划分,到原地量OGIP和EUR的确定,最后划分和评估P级和C级。重点论述了容积法和产量递减法评估过程中各项评估参数的确定原则和方法,目的在于对其它致密砂岩气利用PRMS进行储量评估时给予参考和借鉴。     

自封闭式油气分离气包原理及设计

目前,采油现场计量站所采用的油气分离气包多数是用套管改制的简易气包,这种气包工作性能差,油气分离效率低,且存在一定的安全隐患。根据离心力和受力平衡原理,设计了一种自封闭式油气分离气包,在油气进入气包后,先利用双螺旋结构最大程度地将油气分离;在气量较小,气包内液面上升到一定位置后,浮球-浮筒结构由于受到浮力的作用,其位置升高,此时气包的天然气出口就会自动关闭,可有效避免串油事故的出现。自封闭式油气分离气包可以应用在计量站或油气集输的加热炉前,具有广阔的应用前景。     

钻井泵空气包的实验

室内模拟实验表明,钻井泵空气包分支系统固有频率与泵工作频率的匹配影响泵排出液体的脉动程度,两者相等时,蓄能器有最佳减振作用。改变泵压、空气包容积和充气压力等参数,对排出液体的脉动衰减有较大影响。排量波动是压力波动的重要原因。     

真空式除气器的设计与质量评估

论述了真空式除气器的除气机理及设计真空式除气器时真空泵、污水泵的匹配和各种参数的选择。指出评定除气器的性能时应以除气效率为依据，并给出了除气效率的精确计算公式。真空式除气器性能的好坏不仅取决于真空泵、污水泵在整机中是否匹配得合理，还与处理罐的容积及除气器在固控系统中的安装空间等因素有关。     

柱状气液旋流分离器的研究现状及应用前景

气液旋流分离器(GLCC)依据离心分离原理实现气液的分离,与传统的依靠重力实现气液分离的容积式分离器相比,具有结构简单、能耗低、质量轻、应用方便等优点。简要介绍了GLCC的结构、工作原理和研究现状,在此基础上,较为详细地描述了其在石油石化工业中的应用前景。     

有杆泵抽油井气锚动态分析

从泵容积效率出发,分析了气体和使用气锚对有杆泵抽油井泵容积效率的影响,建立了采用气锚时果体积排量与吸入压力及实际地面产液量之间的函数关系,并对泵气锚动态进行了计算分析,得出:当泵吸入口压力低及地层气油比高时,使用气锚有助于提高泵的容积效率;下气锚的井,不需要过大的沉没度。根据建立的函数关系式,可直接计算泵的容积效率和所需的泵的体积排量,或迭代求出地面产液量。结果表明,该方法对含气油井的开采具有较大的指导意义。     

用混合罚函数法求解气举区块优化配气模型

论述了气举区块优化配气的发展现状,分析了各种类型的气举特性曲线,完善了区块优化配气模型,并建立了与区块优化配气模型形式相同的油田优化配气数学模型.提出了一种求解非线性优化配气数学模型的新方法——内点法和外点法相结合的混合罚函数法,用牛顿-拉斐森方法求解了非线性方程组,并对估计初始注气量的最大配气量法进行了修正.以中原油田四区气举井为例,根据其气举特性曲线类型得出了4种气举配气方案.应用提出的新方法对各种方案进行了优化配气计算,优选出了最佳的配气方案.     

预测油气分离器性能的新方法

本文提出了一种预测卧式分离器气体处理能力的改进方法，该方法适当地说明了L／d值及气液界面高度的影响。同时，本文也为计算原油处理能力提供了理论依据。在油或气处理能力决定设备选择的情况下。本文导出了计算最佳容积值的公式。     

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通常在应用容积法计算气藏采收率和可采储量时,一方面,未考虑到容积法探明地质储量存在一定误差及其没有完全反映气中天然气的可流动性,误把动态储量采收率当作容法地质储量采收率,导致计算的可采集量偏大;另一方面,忽视了水驱气藏原始和废弃条件下的含气饱和度的差异。从而导致公式应用的错误和计算结果的失真。文章以理论分析结合实例计算,提出了气藏动态储量与动态法采收率才是一一对应的逻辑匹配关系,由两者计算的可采集量是合理、正确的;而容积法储量采收率应根据动态储量采收率及动态储量与容积法储量之比例来折算。折动态储量采收率具备横向可比性,容积法储量采收率则不然。同时,提出对于水驱气藏应考虑原始与废弃时含气饱和度的差异,从而进一步修正了容积法计算气藏采收率和可采储量的方法。     

前置式气动平衡抽油机的气体参数和几何参数及工作特性

作者从理论上分析了气体参数和几何参数对前置式气动平衡抽油机工作特性的影响。计算曲柄轴净扭矩时,应当考虑气压的波动系数μ和气缸安装位置的偏置角τ_0。气压波动系数和抽油机的几何参数有关,气体的压缩比值e影响着气包和气缸时容积比值。合理地匹配e和τ_0值,可使前置式气动平衡抽油机具有较佳的工作特性。     

计算抽油泵充满系数的新方法

鉴于常用的计算抽油泵充满系数的公式没有考虑余隙容积内自由气体积的膨胀与压缩对充满系数的影响 ,提出了一种计算抽油泵充满系数的新方法。这种方法充分考虑了余隙容积对充满系数的影响 ,指出抽油泵的充满系数不仅取决于余隙容积系数与泵吸入口的气液比 ,而且还取决于压缩比。在压缩比一定的条件下 ,抽油泵的充满系数随泵吸入口气液比和余隙容积系数的增加而降低 ;在泵吸入口气液比与余隙容积系数一定的条件下 ,充满系数随压缩比的减小而增加 ,即在排出压力一定的条件下 ,充满系数随沉没压力的增加而增加     

气体分馏装置丙烯精馏塔三种软件包的计算对比

分别用ASPENPLUS、PRO/II和HYSIM软件包进行了几种热力学方法的对比，结果表明用同一种软件包的不同热力学方法及不同软件包相同或相似的热力学方法计算塔的热负荷、回流比、气液相负荷时，差别较大。ASPENPLUS和PRO/II软件包各热力学方法求得的物性参数均接近，可作为工程设计的基础数据。初步探讨了产生误差的原因。     

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水溶性天然气属非常规能源，在全世界广泛分布。据现有资料，按封闭程度，成因，地层压力和埋藏深度对我国水溶性天然气进行分类，第四系水溶性天然气是仅含甲烷的生物成因气，而第三系多为次生的，论述了浅层生物成因气，正常压力下的水生天然气，中深层水溶性天然气和异常高下水溶性天然气的特征与分布，正常压力下的水溶性天然气，中深层水溶性天然气和异常高压下水生天然气的特征与分布。分别采用容积法和类比法，估算出我国水溶     

火炬气回收系统的设计

分析了火炬气排放的特点,讨论了火炬气回收系统的选择及设计。结合工程应用实例,论述了火炬气回收系统应注意的事项和解决的办法。     

用列线图确定容器最佳尺寸

要用最少的材料制造一台确定容积的容器,首先应确定容器直径与长度的适当比值。 假定容器压力不超过1000磅/英寸~2,用椭圆形封头,容器直径与长度的最佳比值可由下式求得: F=P/CSE 式中: p——设计压力,磅/英寸~2; C——腐蚀裕量,英寸; S——材料许用应力,磅/英寸~2; E——焊缝系数。 从所附列线图的左边找到所需容器容积的点,水平移至F值的线,再从交点垂直下移,即可读出直径D值。     

以降低总造价为目标的浮顶油罐外形尺寸设计

以油罐金属消耗量最小为前提求得油罐高度和直径的最佳比例,是油罐设计的传统概念。随着油罐的大型化,特别是对于大型浮顶油罐,这种方法求得的结果与实际有较大的差异。本文提出以油罐总造价最低为目标函数,求得大型浮顶油罐高度和直径的最佳比例,概念比较清晰,还考虑了所用钢板的实际宽度和厚度。     

分气包的制作与应用

本文利用现有的气液两相分离理论，结合油田现状，从现场实际出发，本着控制成本、节约、修旧利废的原则，自行研制开发了一类简易的分气包。在现场应用之后取得一定的经济和社会效益。     

基于过程模拟的加氢站卸气和充装过程研究

氢气卸气和充装是加氢站主要的工艺操作过程。研究发现，加氢站的卸气过程中，储氢容器容积配比及操作顺序对取气率有影响。若按高压、中压和低压顺序卸气时，储氢容器容积配比为2(高压)∶3(中压)∶4(低压),长管拖车的取气率达到了63%;高于总水容积相同但储氢容积比变为1∶1∶1时的取气率。若按高压、中压和低压顺序卸气模式，其取气率比按低压、中压和高压相反顺序的取气率略高。在对氢燃料电池汽车进行氢气充装时发现，按照由低压到高压储氢容器充装模式，两种罐容比(2∶3∶4和1∶1∶1)下的取气率大致相当。另外，采用加氢机直充方案充装氢气时，其取气率高于用储氢罐方案的取气率，可通过增加加氢机单机能力或多台机并联的方式满足高峰时段的加注需求。此研究结论可为加氢站工程设计、标准制定及现场运维提供数据支持和指导。     

利用气压管汇进行LNG工厂核心模块气压试验新方法探讨

我公司2014年承包了YAMAL液化天然气工厂核心模块建造项目。该项目试压包多、气压试压占比大、气压试验压力高、气压包容积大、危险性高,为提高试压效率,降低试压风险,针对项目特点设计制造应用了试压管汇进行气压试验,对液化天然工厂核心模块的气压试验工作具有一定指导意义。     

工程测量机助成图系统的开发与应用

本文论述了油气田工程测量机助成图野外数据的采集、外业电子记录手簿与微机通信以及数据处理和绘图软件包的设计问题,并介绍了GCHT系统在生产中应用情况和发展方向。