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通过对SA213-T23钢进行焊接工艺试验,分析了焊前预热温度、焊接材料、焊接方法及焊后热处理工艺对T23钢焊接接头性能的影响。 相似文献
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火力发电厂1000 MW机组主蒸汽厚壁P92钢管道焊接接头焊后热处理在火电建设工程中技术要求较高,尤其是壁厚大于100 mm的P92钢管道焊接接头。通过中频感应加热对1000 MW二次再热机组的壁厚为118 mm的主蒸汽P92钢管焊接接头进行了管道试样的焊后热处理。结果表明,热处理后焊缝及母材组织正常,焊缝硬度符合标准要求;同时依据试样管焊后热处理发现的问题提出了优化措施,在施工过程中降低升温速度和恒温温度、增加保温宽度,实现了121个同类型焊接接头焊后热处理一次合格。厚壁P92钢管道焊接接头中频感应热处理方案的成功应用,可为后续同类型部件的焊后热处理提供借鉴。 相似文献
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针对武钢新研制的压力容器用钢15MnNbVR的焊接性进行了实验研究,采用热影响区最高硬度试验、斜Y型坡口裂纹试验测试了该钢对冷裂纹的敏感性,进行了焊接线能量对焊接接头力学性能影响、焊后热处理温度对焊接接头力学性能影响、低温系列冲击、断裂韧性等试验。结果表明,15MnNbVR钢具有优良的焊接性,焊接接头热裂倾向和再热裂纹敏感性小,焊前预热温度到125℃以上时,产生冷裂纹的可能性较小,低温系列冲击韧性受焊接线能量影响程度不大,具有与母材相当水平的断裂韧性。该钢是制造高参数压力容器、大型储罐和水电站压力钢管等理想材料。 相似文献
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火力发电厂四大管道F92钢Y型异径锻造三通焊接接头焊后热处理是火电建设工程中技术要求较高的一类问题,尤其是锻造三通接管长度<100 mm的焊接接头。文中结合某1 000 MW二次再热机组一次高温再热蒸汽管道F92钢Y型异径锻造三通焊接接头焊后热处理,锻造三通接管长度为80 mm,通过采用Y型异径锻造三通的3个焊接接头同时焊后热处理的技术方案,热处理后焊缝及母材组织正常,焊缝、热影响区、管道和三通母材硬度符合标准要求;同时根据一次高温再热蒸汽管道F92钢Y型异径锻造三通焊接接头焊后热处理的成功实施,实现了主蒸汽、二次高温再热蒸汽管道F92钢Y型异径锻造三通焊接接头焊后热处理一次合格。Y型异径锻造三通3个焊接接头同时焊后热处理方案的成功应用,可为后续同类型部件的焊后热处理提供借鉴。 相似文献
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分析了T23/12Cr1MoV异种钢焊接接头焊后热处理裂纹的宏观和微观特征、断口形貌及接头的显微组织,测试了接头的硬度分布,在此基础上讨论了裂纹的性质及形成原因,并提出了防止裂纹的措施。结果表明,裂纹启裂于T23钢侧焊趾部位,沿粗晶粒热影响区(CGHAZ)晶界扩展,为典型的再热裂纹。焊后热处理明显降低了异种钢焊接接头两侧热影响区的硬度,T23钢侧CGHAZ产生再热裂纹与其在焊后热处理过程中晶界析出碳化物有关,其析出促进了孔洞的形成。在焊后热处理前,对异种钢焊接接头进行一次550 ℃×1 h的中间热处理有利于抑制再热裂纹的产生。 相似文献
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利用磁性测定仪、光学显微镜和扫描电子显微镜,分析了1Cr18Ni9Ti与15CrMo钢的焊接性能,研究了其接头在常温和长期高温下出现马氏体脆性层的主要因素,探讨了不同焊接材料和工艺对异种钢接头成分、组织和性能的影响规律,以及不同状态下异种钢接头马氏体脆性层宽度变化的规律,提出了一种在1Cr18Ni9Ti与15CrMo接头的15CrMo一侧的坡口表面上,预堆敷8mm厚自研制的NR417过渡层,后熔敷A307复合合金的有效方法。此方法彻底消除了异种钢熔合区在常温和高温下的马氏体脆性层,不仅解决了氨合成塔下出口管与配管的异种钢焊接问题,而且对其它化工压力设备上异种钢接头的焊接具有一定的参考价值。 相似文献
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利用钨极氩弧焊(GTAW)和手工电弧焊(SMAW),采用767、774、790℃3种焊后热处理温度对G115/T92异种钢进行焊接试验,并利用光学显微镜、显微硬度仪、拉伸试验机、冲击试验机等对焊接接头的显微组织及力学性能进行研究。结果表明:接头焊缝、热影响区均为典型的回火马氏体组织,T92钢侧熔合线附近δ-铁素体的体积分数分别为0. 3%、0. 1%、0. 1%。随着焊后热处理温度升高,显微硬度、室温强度降低,焊缝冲击吸收能量增大,室温强度和冲击吸收能量均符合母材标准要求。室温拉伸断裂均发生在T92钢侧母材,650℃高温断口位于T92钢侧不完全相变区。推荐焊后热处理温度为(770±5)℃,偏上限控制。 相似文献
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通过冲击韧度和显微硬度测试及金相组织观察,研究了采用2.25Cr-1Mo型和5Cr-0.5Mo型两类国产焊接材料,按实际焊接要求制备的P91钢与10CrMo910钢异质焊接接头,在二次回火前后的特性.结果发现,焊接接头的韧性受所用焊接材料和焊后热处理条件影响,用2.25Cr-1Mo型焊接材料所焊接头韧性较高,而用5Cr-0.5Mo型焊接材料所焊接头韧性较差,焊后二次回火处理在一定程度上能改善接头组织,提高接头韧性.由于组织变化和碳迁移的原因,在接头异质界面熔合线两侧产生了较大的硬度差,二次回火使接头硬度整体下降,但几乎不影响其分布规律.在靠近P91钢侧的焊缝中存在未混合区. 相似文献
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P91与10CrMo910异种钢焊接接头特性分析 总被引:1,自引:0,他引:1
通过冲击韧度和显微硬度测试及金相组织观察,研究了采用2.25Cr-1Mo型和5Cr-0.5Mo型两类国产焊接材料,按实际焊接要求制备的P91钢与10CrMo910钢异质焊接接头,在二次回火前后的特性。结果发现,焊接接头的韧性受所用焊接材料和焊后热处理条件影响,用2.25Cr-1Mo型焊接材料所焊接头韧性较高,而用5Cr-0.5Mo型焊接材料所焊接头韧性较差,焊后二次回火处理在一定程度上能改善接头组织,提高接头韧性。由于组织变化和碳迁移的原因,在接头异质界面熔合线两侧产生了较大的硬度差,二次回火使接头硬度整体下降,但几乎不影响其分布规律。在靠近P91钢侧的焊缝中存在未混合区。 相似文献
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15CrMo和0Cr25Ni20异种钢焊接 总被引:2,自引:1,他引:1
在设备维修过程中时有遇到15CrMo珠光体耐热钢和0Cr25Ni20奥氏体耐热钢焊接,但由于现场维修条件限制,造成焊接前热、焊后热处理工艺等措施难以开展.为此,选用A302焊条,利用小的熔合比、适当小的焊接工艺参数能满足15CrMo和0Cr25Ni20异种钢焊接要求.为设备现场检修提供了借鉴. 相似文献
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SA335-P91钢的焊接工艺探讨 总被引:3,自引:1,他引:3
针对SA335-P91钢的焊接特点,以湄洲湾火电厂主要蒸汽管道焊接工艺为例,分析了通过对焊接热输入、焊前预热、道间温度、后热、焊后热处理多层多道焊等焊接工艺参数的控制,以及为防止该钢焊后产生冷裂纹和提高接头冲击韧度而采取的措施。 相似文献
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对聚变堆用CLAM钢进行了激光焊接试验,并对接头进行740℃/1 h焊后回火处理,分别对热处理前、后接头的显微组织及性能进行了研究.结果表明,获得了成形良好、无缺陷的焊接接头;焊态下,焊缝由淬硬的板条马氏体和大量的δ铁素体组织组成.完全淬火区由板条马氏体和极少量的δ铁素体组成,其硬度高达545 HV;焊后热处理使焊缝及完全淬火区的板条马氏体分别转变为碳化物弥散分布的回火马氏体和回火索氏体组织.显著降低了接头的淬硬程度,最大硬度仅比母材高约15%;焊后回火热处理前、后接头的抗拉强度均高于基体母材,虽然焊后热处理使接头强度有所降低,但仍达到原始母材的98%以上. 相似文献
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马新博田宇艾迪王丽艳 《大型铸锻件》2022,(5):46-50
通过残余应力测试、金相组织观察、维氏硬度测试等,分析10Cr9MoVNbN和ZG15Cr2Mo1异种钢焊接接头的综合性能。结果表明:焊后残余应力分布情况非常复杂,且焊板反面存在较大的拉应力,在热处理后显著降低;热处理后,存在明显的元素迁移现象,且随温度和时间的增加变得愈加明显;并对异种钢焊接接头的维氏硬度分布特征进行分析,评价异种焊接接头的力学性能。 相似文献