简化型异型股设备

自行设计制造的 6 12 5 0筐篮式成绳机与引进的 8 12 5 0筐篮式成绳机相比 ,缩小了捻距公比 ,捻制钢丝绳直径范围为 18.5～ 65mm。研制的 9 40 0 + 15 40 0 + 15 45 0串联筐篮式机组 ,可以满足多种结构规格股绳的捻制。对牵引部分、变速传动部分及主传动的功能与参数进行讨论。     

三角股捻制设备的研制

阐述三角股钢丝绳捻制设备存在的问题,分析计算6V×19,6V×30,6V×34,6×25TS等三角股钢丝绳的技术参数,通过计算钢丝绳的螺距与各股的捻距之比,确定出筐篮传动速比、螺距成形传动速比,绘制出8级和32级变速转速图,给出三角股捻股机的传动图和技术参数,对三角股合绳机的研制提出一些观点和建议。     

KS8/2500+KGT72/630机组串联使用的研制

KGT72/630筐篮式捻股机生产直径大于90 mm螺旋股钢丝绳时,存在牵引轮弯曲半径小和收线能力不足的问题。采用先进的Profibus-Dp总线连接丹佛斯FC302高性能驱动器与新一代MCO305高速运动专用控制器技术,可以实现多台设备无机械连接的联动运行。通过电气控制系统的改造实现KGT72/630捻股机的主机与KS8/2500合绳机的牵引收线装置的联动运行,从而形成无级捻距的串联机组,可生产直径90~160 mm的高强度螺旋股钢丝绳。     

用变频技术更新HF65绳机交换齿轮机构

依据HF65绳机的捻距范围58.5mm～103.5mm，在绳机的牵引部分加装电机取代主转动并计算出相应的速比，改变原有的传动方式，同时在电机上加装变频器对电机的转速进行控制，通过调节变频器上的频率来改变电机的转速从而改变牵引轮转速达到取代交换齿轮实现捻制相应规格绳芯捻距的要求。     

提高钢丝绳紧密捻制性因素分析

捻制紧密是标准对钢丝绳捻制质量的技术要求之一。提高钢丝绳捻制紧密性可考虑:同向捻钢丝绳股应保持适当的加捻应力状态,交互捻钢丝绳股应保持适当的松捻应力状态,大规格同向捻钢丝绳股应优先考虑使用筐篮机捻制;股、绳捻制压线模长度与直径应考虑所捻制股、绳捻距和直径,并尽可能减小压线模间隙;应量化控制钢丝绳中股的螺旋高度与螺旋长度;在合绳工序慎用后矫直器,捻制多层股钢丝绳则更不宜使用;选择相对较大合绳机对提高钢丝绳捻制紧密性总是有益的。     

8×WS(36)-PWRC—40钢丝绳的试制

介绍8×WS(36)-PWRC—40钢丝绳设计、制造过程。钢丝绳捻距倍数Ks=7.0,1×7股捻距倍数Kt=10.0,1×36WS股捻距倍数Kg=9.0,计算出钢丝绳各股直径和各层钢丝直径。1×36WS股采用GG-36/400捻股机生产,捻向为左捻;1×7股采用GG-6/300捻股机生产,捻向为左捻;钢丝绳捻制设备选用KS-24/630筐篮机,钢丝绳捻距280mm,捻向为右交互捻。整绳破断拉力达到1190kN,满足使用要求。     

GSZ8/800管式成绳机设计

针对GSZ6/760管式成绳机存在托轮式转速慢,大轴承式油脂需要经常更换,以及设备噪音大等问题,设计了GSZ8/800管式成绳机。传动组件采用双同步齿形带传动到地轴,传动功率为63.62 kW,大于生产最大规格钢丝绳所需的牵引功率,降低了设备的噪音,提高了设备的转速;绞线组件采用大轴承支撑筒体,大轴承采用外穿线式轴套结构和油雾润滑系统,可保证大轴承的使用寿命;捻距箱组件采用6档内置式传动,64级传动比,1档2位,定位可靠,传动平稳,换档轻松,维护简单方便;牵引组件采用双牵引轮主动牵引,出线过程中绳与绳互不摩擦挤压,与牵引轮接触面积大,保证了出线质量。生产实践表明,GSZ8/800管式成绳机生产效率比国内同类产品提高25%。     

应用现代控制技术改造传统合绳机

介绍了应用人机对话技术、PLC和全数字直流调速器 ,对依靠调整减速箱挡位来设定钢丝绳生产捻距和筐篮转速的老式机械传动的合绳机进行改造。现代直流调速技术和计算机智能控制技术能精确地实现牵引盘电机和线架翻身电机依生产工艺的要求按一定转速比运行 ,收线张力按生产工艺要求设定并实现恒张力控制 ,最大限度地简化减速机和机械传动结构 ,有效降低设备故障率 ,提高设备的综合技术指标     

GGZ36450大轴承捻股机的研制

1　问题的提出目前越来越多的钢丝绳生产企业在更新设备时优先选用大轴承捻股机来代替托轮式捻股机。此前工字轮直径为 4 5 0ｍｍ的国产大轴承捻股机工字轮数最多 18个 ,发达国家如日本宫崎生产的同种规格(工字轮直径 4 5 0ｍｍ)的大轴承捻股机工字轮数达到 30个。为满足行业用户急需 ,包头市华一金属制品机械研究所研制了ＧＧＺ36 4 5 0大轴承捻股机。2　ＧＧＺ36 4 5 0捻股机技术参数(1)丝径 : 1.0～ 3.2ｍｍ ;(2 )工字轮尺寸 : 4 5 5ｍｍ× 180ｍｍ× 2 4 8ｍｍ ;(3)捻距 :6 0～ 180ｍｍ ;(4)筒体转速 :32 0ｒ ｍｉｎ ;(5 )牵引轮直径…     

4V×39S+5FC—32扇形股镀锌钢丝绳生产

扇形股钢丝绳具有破断拉力高、耐磨性好、耐挤压、不旋转、耐疲劳、使用寿命长等特点。介绍一种采用特殊的预变形卡具加圆股挤压法生产4V×39S+5FC—32扇形股镀锌钢丝绳的方法,选择70钢盘条作为拉拔制绳钢丝的原料,给出钢丝绳的工艺参数及制绳钢丝拉拔工艺,镀锌采用电磁抹拭技术。股绳捻制第1层的股捻距为52.6 mm,第2层的捻距为102 mm。合绳在筐篮式8/1250成绳机上生产,圆股挤压采用"4×4"形式,给出圆股挤压工艺参数和装置参数。生产出的钢丝绳不松散、无应力,满足客户需求。     

KS8/630+KS12/760串联合绳机的研制

通过对17×7,18×7,18×19,18×19S,18×19W多层股钢丝绳和满充式钢丝绳结构及其生产工艺的分析,确定串联合绳机前后两联转速关系,根据所给绳径确定传动的最小公比,绘制出32级转速图并介绍相关计算方法,给出传动系统和筐篮部分结构设计。     

股绳机分别驱动方式的应用研究

针对股绳机的主机和牵引由1台电机驱动,股捻距由操作工人搬动捻距箱手柄调节,捻距调节精度不高、操作繁琐及劳动强度大等问题,采用分别驱动方式来取消捻距箱和传动轴,并把主机电机和牵引电机由速度跟随的驱动方式改为速度同步给定的驱动方式。在6/300股绳机上进行分别驱动试验,结果表明,钢丝绳股捻距在规定的误差范围内(±3%),达到工艺要求,提高了钢丝绳股质量,降低了维护费用和工人的劳动强度。     

港机用钢丝绳生产及应用

从港机设备使用的工况条件阐述港机用钢丝绳的质量要求及选型标准。以8×25Fi+EPIWRC—53卸船机用钢丝绳生产为例,参照GB 8918—2006《重要用途钢丝绳》提出港机用钢丝绳的生产工艺。外层股捻制参数:结构1+6+6F+12;股径14.08 mm;压线瓦直径13.50 mm;捻距113 mm;S捻向;辊端距200 mm;压下量7 mm。捻绳参数:捻距为钢丝绳公称直径的6.62倍;预变形辊端距为钢丝绳捻距的80%,压下量为绳径的1.38倍;金属芯涂塑合绳时,机身转速控制在10~30 r/min,出中频炉口涂塑芯温度在80~150℃。提出港机用钢丝绳的操作与维护保养注意事项。     

多层股钢丝绳生产用组合式成绳机研制

多层股钢丝绳由多层股交互捻制而成,通常先用SK18/500成绳机生产出绳芯,再用SK18/610成绳机捻制外层钢丝绳股,才能生产出成品钢丝绳。针对这种分步生产工艺中存在生产效率低、质量控制难的问题,将SK18/500和SK18/610捻制设备组合在一起,使绳芯和成品钢丝绳一次捻制成型。这种组合式生产方式,采用减速箱分别控制SK18/500成绳机机身转速和SK18/610成绳机机身转速,实现多层股钢丝绳内外层股绳的捻距匹配,确保钢丝绳生产质量。给出传动示意图和减速箱档位速比及电气控制方式,并将成品钢丝绳捻距与理论值对比,结果满足工艺要求。     

用双捻机生产普通钢丝绳探析

介绍双捻机的捻制原理、捻制特点以及实现双捻的机械运动过程。针对双捻机用于普通结构钢丝绳生产时产生的"起泡"问题,以内收线式双捻机生产6×19+NF—12.5钢丝绳的内层股为例进行分析,生产过程中,由于在第1,2捻合处形成捻距差,使得钢丝绳股产生"起泡"。提出解决"起泡"现象的措施,指出靠加大捻距或增加中心钢丝放线张力的方法不能彻底解决此问题,通过在第1捻合处前增加过捻器的方法,可以有效地解决双捻机在生产钢丝绳股时"起泡"质量缺陷。过捻器的转速一般为主机转速的1.7～2.0倍。     

新型恒张力工字轮放线装置

法尔胜集团下属某公司的钢丝绳捻制设备是筐篮式捻绳机，采用工字轮卧式放线方式。由于工字轮放线后钢丝各股的张力不同，造成捻出的股或绳应力大，表面不平整，松紧不一，结构不紧密，破断试验中同根钢丝绳破断力数据散差大等现象，而这种情况同样也普遍存在于一般的管式捻股机。因此在捻股或成绳生产工艺中，如何有效地控制张力是人们关注的一个焦点，迫切需要设计一种新的工字轮放线装置。     

对GB/T8706—1988钢丝绳最小破断拉力计算公式及定义的看法

钢丝绳整绳破断拉力测定方法在ＧＢ Ｔ 8918—1996《钢丝绳》标准第 5 .3.1条方法 1规定 :钢丝绳最小破断拉力 ,按下式计算 :Ｆ0 =Ｋ′·ｄ2 ·Ｒ0 10 0 0 (1)式 (1)中 :Ｆ0 ———钢丝绳最小破断拉力 ,ｋＮ ;ｄ———钢丝绳公称直径 ,ｍｍ ;Ｒ0 ———钢丝绳公称抗拉强度 ,ＭＰａ ;Ｋ′———某一指定结构钢丝绳的最小破断拉力系数 (Ｋ′值见表 5 〔1〕)。而ＧＢ Ｔ 870 6— 1988《钢丝绳术语》标准第15 .2 .1条也给出了相同的公式 ,仅从公式 (1)来看 ,等式右边全是已知数不存在任何问题 ,只要将有关数据代入该公式即可得到Ｆ0 。但根据…     

GGZ18/400管式捻股机设计

随着6×19S和6×19W-Φ18.5 mm以上结构类钢丝绳生产合同的增加,现有管式捻股机已不能满足生产需要.根据工艺要求,捻制钢丝直径1.2 ～ 1.4 mm,捻制股径3.6～9.8 mm,捻距范围28～ 135 mm.设计GGZ 18/400管式捻股机主传动采用齿轮减速箱+同步带传动,电机功率45 kW,同时驱动机...     

钢丝绳捻制损失产生原因分析

介绍钢丝绳捻制损失的概念。通过试验,模拟雪茄式(管式)捻股(合绳)机捻制过程中的钢丝变形状况,证明钢丝绳捻制损失主要是由于在捻制股绳过程中钢丝自身扭转变形引起的,包括两个相反方向上的扭转变形,其单方向上最大理论变形量为一个捻距内钢丝螺旋长度上发生360°自身扭转,捻距越小,单位长度上的自身扭转变形越严重,钢丝强度、扭转值降低越多。对捻制损失引起的多种捻制缺陷进行介绍与分析,指出制绳钢丝的强度标准比拆股钢丝高30~50 MPa,就可以保证捻制后的钢丝绳强度符合拆股标准要求。     

6×36WS+IWR镀锌钢丝绳生产工艺研究

对6×36WS+IWR镀锌钢丝绳结构进行分析。介绍钢丝绳生产工艺流程,选择72A为镀锌钢丝绳原料;镀锌钢丝用盘条磷化膜面质量控制在3.0～7.0 g/m~2;钢丝热处理过程中,加热炉温度930～970℃,铅液温度570℃;热镀锌过程中,锌槽温度460℃;钢丝绳生产过程中,设置股绳捻距9.0倍,绳捻距6.5倍,钢芯捻向为右同向,股绳捻向为左捻,钢丝绳捻向为右交互捻。研制的6×36WS+IWR-?38 mm镀锌钢丝绳抗拉强度高于1 770 MPa,整绳破断拉力946.72 kN,产品性能满足国标和CCS规范要求。