怎样判断干式铸铁气缸套的加工难度

在机械电子工业部机械标准化研究所出版的中华人民共和国机械行业标准:JB5083—91《内燃机干式铸铁气缸套技术条件》(1991年9月第一版》中,对内燃机干式铸铁气缸套的术语定义为:“内燃机的冷却液不直接与气缸套的外圆表面相接触的气缸套。”该标准适用于气缸套直径小于或等于150mm的往复活塞式内燃机干式铸铁气缸套(以下简称气缸套),其气缸套的内圆直径(不留镗量)和外圆直径的尺寸公差应符合GB1800规定的IT7级。     

干式气缸套的外圆磨削夹具

干式气缸套的国家机械行业标准术语为:“内燃机的冷却液不直接与气缸套的外圆表面相接触的气缸套”。就我国气缸套行业厂家来说,所生产出的干式气缸套的材质多为铸铁材质,且壁厚一般只有1.4～3.5毫米。干式气缸套按其装配方式又可分为压配式和滑配式两种,而滑配式装配的干式气缸套,国家机械行业标准(JB5083—91《内燃机干式铸铁气缸套技术条件》)制定出其内圆直径和外圆直径的尺寸公差应符合GB1800规定的IT7级;气缸套的壁厚公差:     

薄壁缸套机械加工技术

今年我厂生产一批出口气缸套“福特牌汽车套”,其材质为合金铸铁。其技术条件如图1,不难看出,该套属薄壁长筒件,外圆精度要求高,内孔留有镗磨余量,其加工关键是如何控制加工过程中的应力变形,最终在保证外圆精度下控制该产品壁厚差≤0.15mm以内。     

磨削气缸套外圆腰带的液性塑料夹具

气缸套是柴油机的关键零部件之一,机械强度和几何形状位置公差要求比较严。图1就是我厂生产的一种6113气缸套新产品,外定位圆上的上腰带和下腰带与气缸套内孔中心线的同轴度,以及圆柱度要求较高。采用弹簧套筒等自动定心夹具满足不了工艺上精磨上、下腰带的需要,所以我们设计了在普通M1332B磨床上使用的自动定心液性塑料夹具,保证了气缸套的同轴度和圆柱度要求。     

内燃机钒钛铸铁气缸套金相检验标准

本标准适用气缸直径为160 m m以内的钒钛总含量大于0.2％的钒钛铸铁气缸套金相组织的检验。 1 技术要求 1.1 石墨 石墨应为A型或B型,允许有D型和少量E型,E型石墨应不大于视场面积的30％。成品壁厚小于或等于5mm的气缸套,石墨长度应不大于220μm,成品壁厚大于5 mm的气缸套,石墨长度应不大于250 μm。按本标准第一级别图评定:成品壁厚小于或等于5 m m的气缸套,1～4级合格,成品壁厚大于5 m m的气缸套,1～5级合格。     

发动机气缸套内孔圆度测量分析

气缸套是内燃机的关键零件之一,随着内燃机向高速、高性能、低油耗、低排放、长寿命方向发展,各发动机厂家对气缸套的尺寸精度及形状精度提出更高的要求,特别是气缸套的内孔,其配合精度、形状精度、表面纹理对发动机的性能影响很大,气缸套内孔圆度已作为评价缸套质量的重要指标,但目前缺乏统一的评价标准,我们根据气缸套内孔珩磨的典型特征结合圆度测量中滤波器的使用,解决了气缸套内孔圆度检测滤波器的使用及评价问题。     

掺入铬合金钢废料熔炼铬铸铁

废钢在金属炉料中起降低含碳量的作用。以焦炭为燃料的冲天炉熔炼铸铁时一般添加废钢。铬能提高铸铁的强度、硬度、耐热性和耐磨性,因此,汽车、拖拉机和内燃机大多采用含铬铸铁气缸套。生铁一般不含铬元素,所以冲天炉熔炼含铬铸铁时,还需添加铬铁。按气缸缸套技术要求:含铬量一般为04％-0.7％。我厂年产含铬铸铁气缸套40余万只,每年需铬铁40余基准吨（铬铁以50％含铬量作为基准量考核单位）。按标准“GB5683-87”规定:铬铁按含碳量的不同分微碳、低碳、中碳和高碳四类22个牌号。价格最低的高碳“FeCr55C1000”铬铁,目前每基准吨5000余元（含运杂费）。我厂每年需铬铁费20余万元。     

加工气缸套的新型弹性定心夹具

我厂每年为朝柴配套生产的6102B、6105等各种干式气缸套达86万只(见图1),随着柴油机向中大功率方向发展,对柴油机干式气缸套的加工质量要求越来越高。干式气缸套在机械加工中最难达到的技术要求,就是支承肩下端面对气缸套外径的跳动以及内、外圆的壁厚差和形位公差要求。以前我厂通常采用弹簧套筒夹具和液性塑料夹具装夹加工,由于弹性弹簧套筒存在着制造精度难以保证的问题,从而造     

缸套内外圆同时加工工艺装备的探讨

1 概述目前,国内气缸套的金属加工中,内外圆半精加工工艺都是按传统的工艺方法进行的,即以内孔端面定位车外圆和以外圆端面定位镗内孔.这种加工方法存在的问题在于:首先,采用多次装夹,由于工艺基准的变换造成定位积累误差,这在以后的精加工中难于消除,影响了气缸套内孔和外圆的同轴精度,从而使气缸套在装机中形成机械抗力,导致发动机的可靠性下降.其次,传统的加工方法是多工序加工,资源不能有效利用,造成浪费.再次,离心浇铸的气缸套毛坯由外表至内孔其硬度按着某一梯度逐渐降低,因内外圆中心线不同轴而不可能做到等硬度同心切削,故气缸套工作中产生的偏磨量就大,发动机的功率降低得就快,进入大修期的时间就会提前.显见,如何在气缸套制造过程中,使工序集中,采用一次定位装夹,同时加工内孔和外圆,尽量减少气缸套内表面的硬度变化量,提高气缸套装机后的使用寿命,已成为气缸套制造过程中一个重要的研究课题.     

气缸套支承肩端面的磨削加工

0前言我厂曾接受了用户12V190Z型柴油机气缸套的试制任务。此种柴油机12只缸,V型排列,1650马力,为高增压柴油机。缸径190mm,长度430.5mm。190气缸套尺寸精度高,形位公差严,机械加工难度大。加工难度最大的部位是支承肩上、下端面。一般湿式缸套支承肩上、下端面粗糙度为Ra2.5,支承肩宽度公差为0.05,支承肩下端面对内表面中心线的端面圆跳动为0.05,而190型气缸套支承肩上、下端面粗糙度为Ra0.4,宽度公差为0.03,支承肩上、下端面对上、下腰带中心线的端面圆跳动为0.02。为保证加工质量,必须对支承肩上、下端面采用磨削加工,而且必须与上、下腰带的磨削加工一次进行。我们在试制过程中取得了满意的效果,现介绍如下:1 支承肩简图及技术要求1.1 上、下腰带对内表面中心线的同轴度Φ0.04。1.2支承肩上、下端面对上、下腰带中心线的端面圆跳动0.02,平面度0.015。     

气缸套精车液塑夹具

气缸套是内燃机内部精度要求较高的零件 ,在生产过程中保证其内外圆的同轴度是一项十分重要的工艺要求。以气缸套内孔定位的液塑夹具是一种较先进的夹具 ,能够满足该项要求。该夹具结构简单 ,制造精度易于保证 ,成本低 ,制造周期短 ,使用方便 ,效果较好。1　液塑夹具结构及工作原理图 1所示为加工工艺流程中的气缸套半成品图 ,为了满足同轴度要求 ,我们使用了液性塑料夹具的结构 ,如图 2所示 ,工作原理如下 :工艺安排加工上腰带尺寸 115 .3+ 0 .15　 0 和下腰带尺寸 114 .3+ 0 .15　 0及支承肩外圆 12 1- 0 .14 5- 0 .2 4 5等部位 ,液塑夹…     

液性塑料夹具在湿式缸套生产线上的应用

我厂生产的6110A等各种湿式气缸套年产量达到56万只,由于气缸套内孔与外圆的上,下腰带同轴度以及外圆上、下腰带圆柱度要求较高(见图1),采用弹簧套筒等自动定心夹具,满足不了精较内孔以后车外圆各工序(C7620和C7632多刀半自动车床)和精磨上,下腰带各工序(M131磨床)的工艺要求精度,为此我们设计制造了用于加工外圆和精磨上、下腰带各工序用的自动定心液性塑料夹具,并且在结构上     

磨削气门盘锥面夹具的改进

0 前 言 众所周知,气门盘锥面是重要的工作表面,尤其是随着内燃机技术的发展,对其各项技术术要求也越来越严。其中,盘锥面圆度在各项技术要求中,占有很重要的位置,这是因为: 1.盘锥面圆度直接影响盘锥面对杆部的跳动。盘锥面对杆部的跳动,在气门质量分等标准中是关键的质量指标。过大圆度误差会引起跳动超差,增加了返修率和废品率影响经济效益。     

中华人民共和国农业机械部部标准——中小功率内燃机硼铸铁气缸套金相检验标准

本标准适用于气缸直径160毫米以下,硼含量0.04～0.08％的内燃机硼铸铁气缸套金相组织的检验。 1、技术要求 1.1 石墨 石墨应为A型或B型,允许有D型,但E型应不大于视场面积的30％。成品壁厚小于或等于5毫米的气缸套,石墨长度应不大于200微米;成品壁厚大于5毫米的气缸套,石墨长度应不大于230微米。按本标准第一级别图评定:成品壁厚小于或等于5毫米的气缸套,1～4级为合格;成品壁厚大于5毫米的气缸套,1～5级为合格。     

圆形冲击射流传热性能的实验研究

应用萘升华传质/传热比拟技术,对单个圆形射流在不同喷嘴到被冲击表面距离(1≤H/D≤12),在7×103≤R e≤1.9×104时,进行了局部传质/传热实验;研究了不同喷嘴到被冲击表面距离和不同R e对单个圆形射流局部换热特性的影响。单个圆形射流局部传热系数随着R e的增加而大幅度增加,R e是影响局部换热系数的主要因素。在同一R e下局部换热系数沿轴向非单调变化,在驻点处当H/D≌6时换热系数达到峰值;H/D<6时,局部换热系数沿径向有两个峰值;随H/D的增加,中心区局部N u减小,但影响范围变大。     

电感测微仪的使用与维修

电感测微仪是一种精度高，测量范围大，稳定性好，能够准确测出微小尺寸变化的精密仪器。它由指示器和传感器两部分组成，配上相应的测量装置（例如测量台架等），能够完成多种精密测量。例如，检查工件的厚度、内径、外径、圆度、平行度、垂直度、同轴度、径向跳动等。电感测微仪即能连接一个传感器单独测量，也能连接两个传感器作和差运算，所以它得到了广泛的应用。     

干式汽缸套粗车夹具的改进

我厂干式汽缸套年产量约为6万只,采用中磷钒钛材质,硬度较高、脆性较大,由于干式气缸套壁薄,在加工中破损率较高,根据统计计算,破损数占废品总数的43％。而且,根据历年的工序统计分析,粗车破损数在工序中是最高的,约占总破损数的40％,降低干式气缸套加工破损率,粗车工序是关键。 一、破损原因分析 粗车夹具,原为厚壁气缸套用内涨式定心夹具、靠工件内表面与夹具涨套外表面的周向摩擦力夹紧工件,其夹紧力与涨套对工件内壁的向外压力成正比,根据圆环截面的受力分析,工件在夹紧状态时,所承受的力为对工件截面的拉力。从而可以看出,引用内涨式粗车夹具,对干式气缸套加工有如下不利: 1 工件截面承受拉力、而工件材料为铸铁,铸铁的抗拉强度低、容易破损; 2粗车余量大、切削力大,要求夹紧摩擦力大,为增大摩擦力,就要增大内涨力,而薄壁气缸套的截面承受能力有限,所以容易造成破损。 3毛坯切削余量的不均匀和工件硬度的差异,影响切削力的变化,要求夹具的夹紧力与之相适应。为了使工件在切削过程中能可靠夹紧,就必须按最大切削余量和工件硬度的上限值来调定夹紧力。因而造成切削余量硬度值处于下限的工件处于不利条件,容易破损; 4 由于铸件不可能完全避免会有夹渣、缩松、气孔等铸造缺陷,容易     

滑动轴承—热固性塑料轴套

DIN3141表面等级2();倒角,去毛刺尺寸、标注：（见表1.2）内径d_1=20毫米,Hgw2088材料P型轴套: 轴套 P20×20DIN1850-Hgw2088 内径d_1=20毫米,长b_1=20毫米,外径d_3（W）表面带有螺旋槽（形状和数目由制造方决定）,端面倒角f为15°（Y）,自由切痕代替圆角r（Z）（形状由制造方决定）,HgD2088材料R型轴套: 轴套R20×20WYZDIN1850—Hgw2088 材料: 结构: 未注尺寸公差:一般按标准DIN7168 推荐的公差范围:轴套座孔 H7 轴 h7 在开口和闭口轴套的外径d_2表面可以开宽为3毫米,深为0.3毫米的螺旋槽。 注意:对闭口轴套可以用其他公差和表面质量,因为这种轴套不需要用加压方法装入。如果要求的表面质量与本标准给出的不同时,可由双方协商决定。更详细的情况可向烧结材料制造厂家,轴套制造厂家询问。     

滑动轴承—石墨轴套

未注尺寸公差:一般按标准DIN7168由制造厂选择,倒角小于45°d_1与d_2的同轴度误差以d_2为基准。 内径d_1=18mm,ISO公差D8;外径d_2=24mm,ISO公差Z8;长度1=18mm;石墨材料M型轴套: 轴套 M18D8×24Z8×18DIN1850 材料: 石墨;根据商定。 结构: 冷态压入之前所推荐的公差为: 内径d_1的公差为F_7;外径d_2的公差为s6;轴套座孔的公差为H7。 如果在ISO公差h5之内应用压入芯棒,那么在压入后内径d_1的公差约为H7到H8,压入芯棒必须做成阶梯型,使之压在整个轴套的前端面上。 在压入时必须考虑到石墨的热膨胀比金属材料小。对于运转温度小于150℃的情况,所推荐的钢背座壳冷态过盈配合公差H7/s6是足够的,对于比钢的体膨胀系数更大的座壳材料来说,其上限温度相应降低。只有在用塑料座壳时才能有较大的过盈量,因为这时相对金属材料来说,轴套滑出危险大大降低了。 热态收缩之前推荐的公差为: 内径d_1的公差为D8;外径d_2的公差为x8到z8;轴套座孔的公差为H7。 注:1）石墨是一种多孔性的陶瓷材料,它的表面质量不能用机械粗糙度来衡量。     

气缸套工作表面的激光珩磨

采用格林（Gehring)公司的激光珩靡可以实现发动机研制者长久来所向往的目标,通过气缸套工作表面上既定的微观结构,能有的放矢地优化埋环／气缸套工作表面磨擦系统,在气缸套工作表面能够实现与性能有关的局部表面造形,已经获得了与用户有关的一系列优点,例如降低机油耗,改善排放,提高寿命（降低磨损）,由于减少摩擦损失而提高了效率（降低燃油耗）,由于机油耗降低而减少了催化器的污染,较少的HC排放以及活塞环的配置有较大的灵活性等,活塞环组的成本可节省10％－30％。