共混合金力学性能的研究

对弹性体分散相和刚性体分散相对共混合金力学性能的影响进行了研究。将ＣＰＥ、ＡＣＲ、ＡＢＳ、ＰＰ和ＣＰＰ分别与ＰＶＣ基质共混，得到的实验结果是不讼刚性体分散相，还是性体分散相皆对ＰＶＣ共混合金有增韧作用，但增韧的效果有所不同。其中弹性体增 结果是随着弹性体分散相用量的增加，共混合金的冲击强度持续增加，在某一点后增加速度变快；而刚性体增韧的结果是随着刚性体分散相用量的增加，共混合金的冲击强度在某一点达     

共混合金力学性能的研究 Ⅲ.CPP对PVC共混体系力学性能的影响

将ＰＰ氯化后作为ＰＶＣ共混体系的刚性体分散相，旨在改善高分子合金的相容性，ＤＳＣ实验表明，ＣＰＰ（氯化聚丙烯）与ＰＶＣ的相容性比ＰＶＣ与ＰＰ的好。在用弹性体增韧的ＰＶＣ／ＣＰＥ和ＰＶＣ／ＡＢＳ共混体系中加入刚性体ＣＰＰ后，随着ＣＰＥ、ＡＢＳ用量的增加，共混合金的冲击强度增加，并且由刚性的ＣＰＰ的加入所产生的冲击强度最大值的幅度也有所提高，其趋势是ＣＰＥ、ＡＢＳ用量越多，共混合金冲击强度值达到最大值时所需ＣＰＰ的量越多，增加的幅度也越大。ＣＰＰ对共混合金的拉伸屈服强度和断裂伸长率的影响比较小。     

共混合金力学性能的研究 Ⅱ.CPE,ACR对PVC共混体系力学性能的影响

在上文的基础上，对ＰＶＣ／ＣＰＥ／ＰＰ和ＰＶＣ／ＡＣＲ／ＰＰ三元共混体系的力学性能进行研究。结果表明，随着ＣＰＥ或ＡＣＲ用量的增加，不但共混合金的冲击强度增加，而且共混合金由刚性体ＰＰ增韧时所产生的最大值的幅度也有所提高，其趋势是ＣＰＥ或ＡＣＲ用量越多，产生最大值时刚性体分散相ＰＰ所需的量越多，同时冲击强度最大值增加的幅度也越大。ＰＰ对共混合金无增强作用，ＡＣＲ对共混合金拉伸强度和断裂伸长率的影响比ＣＰＥ的大。     

共混合金力学性能的研究：Ⅲ.CPP对PVC共混体系力学性能的 …

将ＰＰ氯化后作为ＰＶＣ共混体系的刚性体分散相，旨在改善高分子合金的相容性，ＤＣＳ实验表明，ＣＰＰ与ＰＶＣ的相容性比ＰＶＣ与ＰＰ的好。在用弹性体增韧的ＰＶＣ／ＣＰＥ和ＰＶＣ／ＡＢＳ共混体系中加入刚性体ＣＰＰ后，随着ＣＰＥ、ＡＢＳ用量的增加，共混合金的冲强度增加，并且由刚性的ＣＰＰ的加入后产生的冲击强度最大值的幅也有所提高。其趋势是ＣＰＥ、ＡＢＳ用量越多，共混合金冲吉强度值达到最大值时所需ＣＰＰ的量越     

共混合金力学性能的研究：Ⅱ.CPE,ACR对PVC共混体系力？…

在上文的基础上，对ＰＶＣ／ＣＰＥ／ＰＰ和ＰＶＣ／ＡＣＲ／ＰＰ三元共混体系的力学性能进行研究。结果表明，随着ＣＰＥ或ＡＣＲ用量的增加，不但共混合金的冲击强度增加，而且共混合金由刚性体ＰＰ增韧时所产生的最大值的幅度也有所提高，其趋势是ＣＰＥ或ＡＣＲ用量越多，产生最大值时刚性体分散相ＰＰ所需的量越多，同时冲击强度最大值增加的幅度也越大。     

增容剂对尼龙6／乙烯~＝醋酸乙烯酯共聚物共混合金的亚微形态与力学性能的影响

采用两种含有羧基官能团的共聚物作为增容剂，通过反应挤出法制备了尼龙６／乙烯－醋酸乙烯酯共聚物（ＥＶＡ）共混合金；并对合金的力学性能和亚微形态进行了研究．结果表明，通过挤出过程中增容剂的羧基官能团与尼龙６反应，可提高尼龙６与ＥＶＡ的界面粘结性，从而使合金获得较高的缺口冲击强度，同时合金的断裂伸长率也显著提高ＳＥＭ研究显示，ＥＶＡ与尼龙６的相容性较差，基体中ＥＶＡ粒子直径约为１．５——２．０μｍ；而添加增容剂后，可以提高ＥＶＡ在基体中的分散性，并使分散相粒子的直径显著减小     

尼龙11/MBS/环氧树脂共混合金的力学性能和增韧机理

对尼龙11共混合金体系的力学性能进行了考察,对于尼龙11／EXL－2691核－壳冲击改性剂／相容剂三元共混合金体系加入环氧树脂后,分散相0冲击改性剂在尼龙11基体中的分布更加均匀,两相的相容性提高,但分散相粒子粒径并未随环氧树脂用量的增加而减小,加入1％的环氧树脂后,共混合金体系冲击强度最大,分散相粒子粒径最小,体系的断裂强度随着环氧树脂用量的增加而增大,伸长率则降低,此共混合金体系的增韧机理为分散相引发银纹机理。     

VC-MMA共聚物的力化学合成及其共混体力学性能研究

采用力化学的方法在开炼机上直接合成了氯乙烯-甲基丙烯酸甲酯共聚物[Poly(VC-co-MMA)]，考察了MMA/PVC比率，薄通次数，引发剂等对共聚反应的影响。发现其共聚率最大可达到5.8%。共聚效率可达到89%，将有力化学法制得的Poly(VC-co-MMA)共聚物用于PVC/CPE共混物中，可以提高共混物的冲击强度和断裂仲长率，其改性效果明显优于纯PMMA，Poly(VC-co-MMA)更有助于刚性粒子增韧。     

酚醛树脂增容聚甲醛／丁腈橡胶共混物的力学性能与结晶形态

考察了热塑性醛树脂（Novolak)增容聚甲醛（POM）／丁腈橡胶（NBR）共混物的力学性能,断裂形貌和结晶形态,研究发现,POM与NBR共混合由于不相容而导致混物力学性能下降,共混物中添加Novolak后,在NBR含量为40％时发生“脆－韧”转变,其中NBR－26对POM的增韧效果最佳,断裂形貌考察表明,POM／NBR共混物的断裂面呈脆性断裂特性,而添加Novolak后,共混物断裂面呈现延性断裂并出现丝状牵伸物,对共混物结晶形态观察发现,POM／NBR共混物中POM易形成大球晶,这是导致共混物缺口冲击强度下降的重要原因,而在共混物中添加Novolak后,Novolak通过与POM分子链间的相互作用,改变了POM分子链固有的规程和排列,从而改变了POM的结晶形态,使球晶显著减小并消失。     

高分子合金增韧机理的研究进展

简要回顾了弹性体增韧塑料的机理后，着重介绍了刚性粒子增韧塑料的基本概念，分析方法和增韧机理，分析了两种增韧机理的差异及内在联系，最后旨出刚性粒子增韧作为一种增韧新方法，使之有可能成为制备高强度高韧性的一种新途径。     

聚丙烯/聚苯乙烯共混合金Ⅰ.相区分布研究

在PP/PS熔融共混合金中引入一熔融指数与P P相同,质量接枝率为13.5%的PP-g-PS接枝共聚物.SEM和SALS分析结果表明,PP- g-PS改善了PP和PS相的相容性并明显使合金内分散相的相畴分布细化,体系更趋均匀.     

PS/粉末SBR-g-s共混体研究Ⅰ.相结构、冲击断裂机理与冲击韧性

以粉末SBR-g-s与PS树脂共混,测定了共混体的Charpy无缺口冲击强度与PR用量的关系曲线.用TEM和SEM分别分析了共混体的相结构和冲击断面形貌.研究了共混体的相结构、冲击断裂机理和冲击强度之间的关系.结果发现,在关系曲线被转变点划分的每一区域内,冲击断裂机理只发生量变而无质变,故冲击强度与PR用量成正比,而随着区域的变换冲击断裂机理发生了质变,导致了冲击强度的变化不连续,从而出现转变点.当粉末非交联SBR-g-s用量为20%,共混体发生脆韧转变;其冲击断面局部区域呈"须根"形貌,证实存在剪切屈服机理;脆韧转变的临界条件为:橡胶相粒径≥0.8 μm,粒面间距离≤0.9 μm,PS富相含混溶性SBR(SBR/PS,质量)≥3%.     

尼龙11及其共混合金的结晶性能研究

对尼龙11及其共混合金体系的结晶性能进行了系统的研究。实验结果显示,核-壳冲击改性剂具有成核剂的作用,有助于共混体系结晶度的提高。环氧树脂用量为1%时,尼龙11共混合金体系的结晶度最大,此后随着环氧树脂的加入,尼龙11结晶度随之降低,DSC谱图显示,尼龙11在95℃时发生晶相固-固转变现象,而加入核-壳冲击改性剂及环氧树脂后晶相转变消失,表明了尼龙11合金不存在多晶型晶态。当加入的环氧树脂过量后,由于发生交联反应,出现多峰现象。尼龙11合金的熔点随着相容剂的加入而降低,表明了其结晶的不完整性增加。     

PP三元共混合金的力学性能及结晶行为研究

研究了不同乙烯含量的ＥＰＤＭ对ＰＰ／ＵＨＭＷＰＥ合金的增容作用,并讨论了共混体系结晶行为的变化情况。发现ＥＰＤＭ中乙烯含量的增加可提高增容效果;在ＰＰ／ＵＨＭＷＰＥ／ＥＰＤＭ为１００／１０／６时,共混物缺口冲击强度可达９１．１ｋＪ／ｍ＾２,为ＰＰ的３．５倍,此时拉伸强度仍比纯ＰＰ高４．３ＭＰａ。     

POM／COPA共混物的微观结构与力学性能研究

采用ＦＴ－ＩＲ、ＤＳＣ、ＷＡＸＤ、ＳＥＭ等方法对ＰＯＭ／ＣＯＰＡ共混物的微观结构进行分析，并测试其力学性能。结果表明，在ＰＯＭ／ＣＯＰＡ共混物中存在着氢键的相互作用，且氢键的相对强度随ＣＯＰＡ含量的增加而增大。ＣＯＰＡ的加入，使ＰＯＭ的熔点下降，结晶温度增高，微晶尺寸Ｌ１１０及晶胞参数有所增加。微晶尺寸Ｌ１１０控制在１０．８７￣１３．４５ｎｍ之间时，可获得力学性能均衡的ＰＯＭ／ＣＯＰＡ共混物。     

聚丙烯/聚苯乙烯共混合金Ⅱ.结晶和性能

用偏光显微镜、DSC、DMA分析法和拉伸试验等方法对PP／PS／PP-g-PS熔融共混合金的结晶行为、形态和拉伸强度进行了研究。结果表明，PP-g-PS减轻了PS相对PP相结晶行为的干扰，合金的拉伸强度明显上升。上述变化均与PP-g-PS在合金中的含量有关。     

尼龙6／“壳—核”型聚合物共混合金的力学性能与亚微形态

采用以ＰＭＭＡ为壳，聚丙烯酸丁酯为核心的“壳－核”型聚合物作为冲击性剂，并以双酚Ａ型环氧树脂（ＤＧＥＢＡ）为增容剂，通过反应挤出法制备了尼龙６／“壳－核”型聚合物共混合金。对合金力学性能与亚微形态的研究表明，在合金中添加ＤＧＥＢＡ可以显著改善尼龙６与“壳－核”型聚合物的界面粘接性和相容性，从而大幅度地提高了合金的缺口冲击强度，同时合金的断理解伸长率与显著提高。Ｂｒａｂｅｎｄｅｒ动态扭矩显示，ＤＧＥ     

聚三氟氯乙烯共混增韧改性及结构与性能

通过不同相对分子质量聚三氟氯乙烯(PCTFE)复配来改善其耐应力开裂性,以期在不添加其他功能助剂的情况下改善韧性,从而最大限度保持其优良的光学透明性和介电性能。采用动态流变学研究了PCTFE共混体系的流变特性。结果表明,不同相对分子质量PCTFE共混相容性较好,随着高相对分子质量PCTFE含量的增加,共混物分子链缠结程度增加,分子链运动能力下降,共混体系更多表现为弹性行为。偏光显微镜和差示扫描量热结果表明,高相对分子质量PCTFE的加入使其晶体尺寸显著减小,结晶度有所降低。当高相对分子质量PCTFE用量为30%时,共混物冲击强度相比于未改性PCTFE提高了140%,呈现出韧性断裂特征。     

高韧性聚乙烯合金的制备与性能

采用氢化苯乙烯-丁二烯-苯乙烯共聚物(SEBS)、二元乙丙橡胶(EPR)、三元乙丙橡胶(EPDM)及乙烯-辛烯共聚物(POE),分别与高密度聚乙烯(HDPE)以不同比例在双螺杆挤出机中熔融共混,制备高韧性聚乙烯合金。冲击测试表明,在四种共混物中,HDPE/POE具有较佳的力学性能;Vu-Khanh方程表明,Gi与冲击性能有很好的对应关系;扫描电镜表明,弹性体在HDPE中有很好的分散,橡胶粒径较小,分散均匀;形变区观察显示,纯HDPE为脆性断裂,而HDPE/弹性体断裂表面发生塑性形变,发生剪切屈服,呈明显的韧性断裂。     

共混条件对HPVC／NBR合金性能的影响

重点讨论了填充剂品种、炭黑加料顺序、共混温度、共混比等共混条件对ＨＰＶＣ／ＮＢＲ合金物理机械和相容性的影响，同时利用Ｂｒａｂｅｎｄｅｒ流变仪对ＨＰＶＣ／ＮＢＲ合金的流变性能进行了初步研究。