一个计算单面鳍线传播常数的经验公式

本文给出求解常用单面鳍线中主模传播常数的一个经验公式,由该公式求得的结果与文献[3～6]中给出的结果相比较,其相对误差小于±4.5％。     

鳍线特性的计算机分析

本文给出谱域法分析鳍线相位常数和特性阻抗的原理、程序及某些数值结果。由谱域法得到鳍线基模和高次模的相位常数和场分布,在此基础上,进一步给出模匹配法分析鳍线纵向不均匀性的公式、程序和某些计算结果。     

计算鳍线特性阻抗的新公式

通过采用更为合理的鳍加载波导模型取代[1]中选用的脊波导模型,本文得到了改进的计算鳍线特性阻抗的新公式,该公式在上下鳍不对称的一般情况下也能使用。计算结果与严格数值解及测量值吻合很好。     

电磁透镜投影镜焦距的计算公式

在电子光学系统的设计中,通常采用一些经验公式来计算电磁透镜的光学参量。对于投影镜焦距f_1的计算,文献[1]给出如下公式: 式中f_m是投影镜最短焦距,NI,(NI)_m分别为投影镜工作状态及最短焦距时的激励安匝数。文献[2][3][4]提出了f_m与透镜几何参量间隙S与孔径D之比S/D之间关系的经验公式。这些公式的形式都是一样的,即为     

用于空间功率合成的新型22渐变鳍线阵分析与设计

渐变鳍线阵在空间功率合成放大器中具有重要的应用价值。该文简化渐变鳍线阵的模型,将渐变鳍线阵设计等效为TE模式波阻抗的渐变阻抗变换,采用谱域导纳法计算渐变鳍线阵的传播常数,依据小反射理论,提出一种新型基于Hecken形式的紧凑、宽带渐变鳍线阵。利用高频仿真软件HFSS进行优化仿真设计,通过引入槽线微带过渡电路,实际加工了X波段22鳍线阵,背靠背测试结果表明:在X波段(8~12 GHz)内,反射系数小于-12 dB,插入损耗小于1 dB,实测结果与理论计算吻合。该文系统地给出渐变鳍线阵设计优化的理论计算和仿真方法,对基于波导内空间功率合成模块设计具有指导意义,具有良好的工程应用前景。     

FDTD方法对阶梯鳍线场分布的研究

本文用FDTD方法对阶梯鳍线变换段的场分布进行了分析计算,给出了形象直观的三维场分布图形,在计算过程中,对阶梯鲁线边沿处网格介电常数的取值进行特殊的等效,取得了满意的结果。由此教育处了阶梯鳍线反射系数的模值、特性阻抗等参数,为波导－阶梯鳍线变换段的匹配设计提供了有价值的参考。     

毫米波鳍线环行器的理论分析

本文采用场分量匹配法和鲁线的等值矩形波导方法，首次给出对称鳍线结构环行器的三维电磁场理论分析，计算了8mm和3mm对称鳍线环行器的外部特性，得到一些有用的数据和结论。本文还实验研究了单侧鳍线结构环行器，测试结果满意。     

毫米波鳍线电感阵列等效电路的统一计算公式

本文利用场匹配法和对称网络的本征值,推导并给出了毫米波鳍线电感网络等效电路参量的计算公式。结果表明,电感参量值随鳍线和鳍厚的增加而减少,随频率的升高而增大。取不同模数对金属镀层的r=2.22的介质基片电感鳍的计算表明,不连续区域中高次模数M大于80,均匀波导中的反射高次模数大于20时,等效网络电感参量的计算误差小于1％。单金属片和单金属镀层介质鳍的结果分别与有关文献中给出的结果相同。     

考虑了波导宽壁糟和金属鳍厚度效应的鳍线特性研究

本文全波分析了考虑波导宽壁槽和金属鳍厚度效应的鳍线传输特性.给出了单侧和耦合单侧鳍线的理论计算曲线,与假定波导宽壁槽深和金属鳍厚度为零情形下的计算结果相比较,证明了在毫米波高频段,波导宽壁槽和金属鳍厚度对给线传输特性影响很大.     

宽频带毫米波匹配型PIN衰减器

<正>PIN电调衰减器可分匹配型和反射型二种.常用的是匹配型衰减器;而反射型衰减器一般要配有隔离元件才能使用,所以实用价值较小.有关毫米波段PIN电调衰减器,迄今虽未见有产品报道;但实验型毫米波段的PIN电调衰减器已有报道,其结构均是采用鳍线插入单脊或双脊波导中.对毫米波段匹配型PIN衰减器,文献[1]作了尝试;采用了双向鳍线结构,将衰减管与匹配管分别接于鳍线的两面;这种结构的衰减器,其缺点是衰减量受到限制.这是由于微波能量不可能集中到双向鳍线的一个侧面的衰减管上.文献[1]所报导的典型结果是:工作频带为28—40千兆赫,零偏插损     

高斯光束通过球差透镜的聚焦特性

基于广义惠更斯-菲涅耳衍射积分公式,在较为普遍情况下,对高斯光束通过球差透镜的聚焦特性作了研究,给出了数值计算例.分析表明,当入射光束束腰宽度较小时,结果与文献[1]和文献[2]的有关结论相符.     

鳍线阻抗不连续性的混合模散射特性

本文用混合模展开鳍线中的本征场,并应用谱域法确定主模和高次模的传播常数和谱域中的本征场,然后结合模匹配法分析鳍线阻抗不连续性的混合模散射特性。文中给出计算的单鳍前30个模,双鳍前20个模的传播常数和阻抗不连续性的主模散射参数,计算结果与文献发表的结果一致。有关数值收敛性问题亦在文中进行了讨论。     

微带带通滤波器的设计方法

本文采用函数变换经验公式法计算滤波器元件值.以X频段微带带通滤波器为例,阐述其方法的具体运用,其计算结果与文献[1]的设计值比较,表明本文方法计算简单、精度高.     

半导体激光束准直技术

本文根据半导体激光束的像散椭圆高斯光束特性,设计实用的半导体激光束准直系统的光学结构,并给出其参数计算的正确公式,修正了文献[5～8]中相应的公式．     

用谱域导抗法计算铁氧体加载鳍线的传输特性

本文从Maxwell方程出发,经过Fourier变换和坐标旋转,将铁氧体中的非寻常波分解成TE和TM波,并给出它们的波导纳。利用边界条件,忽略TE和TM波间耦合的影响后,将鳍线用一等效网络表示。本文方法与T.Itoh提出的谱域导抗法比较,在等效网络中引入了理想变压器元件。最后对铁氧体加载单侧鳍线的正反向传播常数进行了数值计算,其结果与有关文献中数据吻合得很好。     

用谱域导抗法计算各向异性媒质加载鳍线的特性

本文通过分析旋性介质中电磁场方程和引入傅里叶变换和坐标变换,推导得到旋电介质和旋磁介质中TE模和TM模的特性导纳,从而将谱域导抗法的分析范围扩展到旋性介质加载的鳍线结构。并得到了铁氧体加载单侧鳍线正、反向传播常数的数值解。本文的数值计算结果,对设计鳍线铁氧体器件具有参考价值。     

用谐振腔法分析双侧鳍线的不连续性

本文将谐振腔法结合 Raleigh-Ritz 法与场源变分技术推广应用于分析双鳍线的不连续性,并以单侧——双侧——单侧级联鳍线不连续性为例,对两面不连续性同时选择两个基函数进行精确分析。作为分析结果,本文给出了其 T 型等效电路参数的一组数据,与已发表的数据比较,一致性较好。     

磁透镜七级球差系数的计算

随着电子光学仪器分辨率的提高,高级像差的研究日益受到重视,其中计算典型的旋转对称磁透镜的各阶球差系数的计算更显得重要,已有一些成果[1]。我们利用光程函数法推导出了旋转对称电子光学系统的七级几何像差公式[2],给出普适意义下的各像差系数。在此基础上我们进一步计算了各种激励下磁透镜的七级球差系数。下面给出计算公式及计算结果摘要。在文[2]中,给出旋转对称电子光学系统的七级球差系数公式为:C7s=8Vah′8a∫zbza(A8h8+B8h6h′2+C8h4h′4+D8h2h′6+E8h′8)dz(1)式中Va为加速电压,h为高斯轨迹方程的特解,满足边界条件:h(za)=0,…     

一种获得P~ P结构的方法

众所周知,在热氧化时半导体中的杂质分布会有改变,受主杂质硼和镓也不例外.按照文献[1] 给出的公式可以计算热氧化后硼和镓在硅中的浓度分布.所用公式是:     

雷电和强电过压的有关计算公式

本文第一部分从文献[1]的一般公式出发,利用国内外已有成果,分析和综合了同轴电缆中过压的计算公式,并在此基础上推导了便于计算的实用公式,顺便指出了文献[6]的错误。在第二部分中,本文推导了通信线单线回路全部平行接近电力线,通信线两端任意终接时感应电压和电流的一般表达式,指出文献[4]的结果仅为其特例。