大型中空容器级高密度聚乙烯树脂的合成与性能

采用单釜淤浆聚合工艺合成出大型中空容器用高密度聚乙烯(HDPE)专用树脂,并对聚合物的力学性能、结晶性能及相对分子质量分布进行了分析表征。结果表明,氢气分压由0.4 MPa增加到0.8 MPa时,HDPE的熔体流动速率由0.141 8 g/min升高至2.008 8 g/min;1-己烯质量分数由1%增加到3%时,HDPE的密度由951.8 kg/m3降至916.9 kg/m3,熔点由134.90℃降至133.54℃;使用催化剂J可制得重均相对分子质量与数均相对分子质量之比值较大(18.40～46.05)且呈单峰或双峰分布的HDPE。     

ZYEB胶囊破胶剂的研制

报道了最高使用温度～ 10 5℃的水基压裂液胶囊破胶剂ZYEB的研制。选择过硫酸铵为破胶剂 ,从 10余种材料中筛选出耐油的聚硫 偏丙乳液、防水的PVDC CP、强度好的硅改性纳米乳液 3种材料复合作囊衣。过硫酸铵粒径为 0 .4～ 0 .9mm ,采用Wurster流化床法制备胶囊破胶剂ZYEB ,介绍了制造过程。对ZYEB的性能作了实验评价 :在蒸馏水中的释放率 ,80℃下 1h为 8.6 % ,80℃下 2h为 36 .9% ;加入 0 .1%ZYEB的HPG/有机硼压裂液 ,在 80℃、170s-1下剪切 2h后粘度为 2 13.8mPa·s,粘度保留率为 6 5 .9% ,在 5 0MPa的流体静压力下保持 2h后粘度保留率 >4 0 % ;在 80℃的压裂液中加入 0 .1%压碎的ZYEB(压力 10MPa ,10min) ,30min内粘度下降 80 %以上 ,2h后粘度为 4 .5mPa·s ;加入 0 .1%ZYEB的压裂液 ,80℃时对渗透率～ 0 .0 18μm2 的岩心渗透率的伤害率为8.7% ,远小于国产破胶剂NEB 1和NEB 2造成的伤害率 ,与进口胶囊破胶剂INTEB造成的伤害率 (7.6 % )大体相当。图 3表 4参 7。     

新型高效淤浆工艺聚乙烯催化剂的制备及其催化性能

采用浸渍法制备了新型高效淤浆工艺聚乙烯催化剂(BCE催化剂)。研究了其组成、粒径分布、微观形态和对乙烯淤浆聚合的催化性能,并与国产、进口两种同类催化剂进行了比较。研究结果表明,在己烷为溶剂、聚合温度80℃、聚合时间2h、氢气压力0.28MPa、乙烯压力0.45MPa的条件下,BCE催化剂的催化活性(每克T i每小时产生的聚乙烯的质量)达351kg/(g.h),与国产、进口两种同类催化剂的催化活性适当;BCE催化剂所得聚合物的颗粒形态呈较大类球形,所得聚合物的细粉含量较少,粒径为75~850μm之间的粒子的质量分数为96.7%;BCE催化剂的氢调敏感性好。     

一种高抗冲聚丙烯瓶盖料及其制备方法

<正>该专利公开了一种高抗冲聚丙烯瓶盖料。该聚丙烯瓶盖料的熔体流动速率为6~8 g(10 min),键合乙烯含量为10.0%~12.0%(w),悬臂梁缺口冲击强度大于120 J/m,挠曲模量大于1 100 MPa,热变形温度大于100℃,由无规共聚聚丙烯、抗氧剂、吸酸剂、增刚剂和爽滑剂混合制备     

乙烯淤浆聚合JK-1催化剂的工业应用

考察了JK-1催化剂在中国石油大庆石化公司淤浆聚合高密度聚乙烯(HDPE)装置上的应用情况并与BCH催化剂进行了比较。结果表明,使用JK-1催化剂反应温度平稳可控,生产过程稳定,重要工艺参数可控;母液固含量小于5.2 g/L;催化活性[m(HDPE)/m(催化剂)]高达21.9 kg/g;聚合期间熔体流动速率变化范围窄,仅为0.093～0.114 g/min;使用JK-1催化剂可获得密度波动范围为950.9～952.0 kg/m3,平均堆密度为0.368 g/cm3,平均粒径为354μm的HDPE颗粒。     

HPAM/脲醛预缩聚物地下成胶体系及其选择性堵水性能

报道了在30～100℃的不同温度下凝胶化时间为3～45h的HPAM/脲醛预缩聚物地下成胶体系的基本配方共12个,所用催化剂有重铬酸钠+氯化铵(A)和过硫酸铵+乌洛托品(B)两种。适用于60℃的配方60A 1和60A 2的成胶时间,随配制水矿化度的增大(500～1.0×105mg/L)由18h和8h分别增加到76h和34h,形成的凝胶粘度超过1.3×104mPa·s。长99mm、水测渗透率1.33μm2的人造均质岩心,在注入60A 1配方物2PV并充分凝胶化后,突破压力为8.16MPa,残余阻力系数为1000,对水的封堵率达99.9%;60A 2在岩心中充分凝胶化的时间为3d;由2个岩心封堵前后水相和油相(煤油)渗透率的变化求得,60A 2的堵水率为99.10%和99.03%,堵油率为12.94%和13.01%,表现出了相当好的封堵选择性;水测渗透率分别为1.33,0.458,0.193μm2的并联三岩心组,水驱至残余油,注入60A 2配方物2PV并反应10h后注水驱油,注水压力由0.31MPa升至0.98MPa,原来不吸水的低、中渗岩心的流量分别达到0.14和0.23mL/min,高渗岩心的流量由0.43mL/min降至0.06mL/min,表明含残余油的高渗岩心在很大程度上被封堵;水测渗透率分别为0.193,0.456,1.33μm2的3个岩心串连,总长76.4cm的纵向非均质岩心,水驱至残余油,注入60A 2配方物0.2PV并反应10h后注水驱油,注入压力大幅升高,含水率下降,采收率     

种子乳液共聚法制备含氢聚甲基硅氧烷/丙烯酸酯织物涂层剂

以丙烯酸丁酯 ( BA)、丙烯酸乙酯 ( EA)、含氢聚甲基硅氧烷 ( PHMS)、甲基丙烯酸甲酯 ( MMA)、丙烯腈( AN)为主单体 ,丙烯酸 ( AA)等为功能单体 ,N 羟甲基丙烯酰胺 ( NMA)等为交联剂 ,采用种子乳液共聚法制备了自交联织物涂层剂。经实验确定最佳反应条件为 :m( BA) / m( EA) / m( PHMS) / m( MMA) / m( AN) =6 .8/0 .5 / 0 .7/ 1 .2 / 0 .8,AA、交联剂、乳化剂和引发剂的用量分别为单体总质量的 3%、4 %、4 %和 0 .3% ,种子和外壳的反应温度分别为 78℃和 82℃ ,反应时间分别为 4 h和 6 h。应用实验结果表明 ,乳液胶膜拉伸强度可达2 .1 3MPa,涂层织物抗静水压可达 6 .85 k Pa,透湿量 ( 2 4 h)达 5 6 1 5 g/ m2。     

适用于蒸汽吞吐井防砂的FSJ-Ⅴ耐高温树脂涂敷砂

用商品含硼酚醛树脂FB,含胺类化合物的树脂固化剂,粒径0.4～0.8 mm的石英砂,商品偶联剂KH550制成了蒸汽吞吐井防砂用的耐高温树脂涂敷砂FSJ-Ⅴ.树脂砂预混物相继在70℃固化72 h,120℃固化3 h,140℃固化5 h,180℃固化2 h,320℃固化4 h,制成固结砂样.根据固结砂样的抗压和抗折强度确定了以上4个组分的质量比为:10∶0.9～1.1∶100∶0.15～0.20.这种固结砂样能耐清水、卤水、原油和10%盐酸长时间(5～30 d)浸泡,但不耐强碱(5% NaOH溶液).70℃固化72 h的固结砂样在≤300℃下热老化24 h后,保留的抗压和抗折强度均不低于固砂施工的要求指标(≥6.0和≥3.5 MPa).简介了使用树脂涂敷砂FSJ-Ⅴ在12口蒸汽吞吐井固砂的效果:平均注汽温度300℃、注汽强度192 t/m*d、采液强度8 t/m*d条件下,防砂有效期307 d.     

低温下物理和化学激发对矿渣活性的影响研究

低温条件下矿渣活性低、水化慢。为提高低温下矿渣的活性,通过室内试验,测试了物理粉磨对矿渣粒径分布和矿渣水泥石强度的影响、化学激发剂对矿渣水泥石强度的影响,研究了物理激发和化学激发对矿渣活性的影响。研究表明,粉磨后矿渣的比表面积由0.718 m2/cm3增大到2.181 m2/cm3,水泥石在10 ℃温度下养护24 h的抗压强度由0 MPa增至6.6 MPa;随着化学激发剂 JFJ-1 加量的增加,矿渣水泥的抗压强度先增大后减小,JFJ-1 的最优加量为4%。养护温度为10 ℃时,采用矿渣配制的密度为1.30 kg/L的低密度矿渣水泥浆体系养护24 h后的水泥石强度达6.8 MPa,渗透率0.014 5 mD。而相同的养护温度下,密度为1.92 kg/L的G级水泥浆养护24 h后的水泥石强度为1 MPa,渗透率为0.044 2 mD。由此可知,物理粉磨及化学激发剂对矿渣的活性均有较好的提高效果。      

注塑级聚丙烯奶茶杯专用料RM 060 T的开发与应用

在云南云天化石化有限公司15万t/a的聚丙烯（PP）装置上,采用美国Grace公司开发的UnipolR无规共聚PP工艺及其C 702催化剂,开发生产出合格的食品注塑级奶茶杯PP专用料RM 060 T。结果表明：开发出合格RM 060 T的优化工艺条件为：催化体系的Al/Si,Al/Ti摩尔比分别为4.5～5.5,65～85,乙烯/丙烯的摩尔比为0.022～0.026,氢气加入量为6～8 kg/h,反应器的冷凝量为4%～9%;聚合条件为：反应温度60.0～64.0℃,反应压力3.00～3.20 MPa,循环气流速0.38～0.40 m/s,流化床床层料位高度18.5～20.0 m;其产品的熔体流动速率为5.5～6.5 g/min、弯曲模量不小于800 MPa、简支梁缺口冲击强度不小于3.7 kJ/m2、雾度不大于10%、正己烷溶出物质量分数为0.7%,二甲苯可溶物质量分数为10.2%。     

高爽滑线性低密度聚乙烯包装膜用树脂的流变性能

应用毛细管流变仪、旋转流变仪和高压毛细管流变仪,对国产和进口高爽滑线性低密度聚乙烯(LLDPE)包装膜用树脂进行了流变性能分析。结果表明,国产试样的动态、稳态、毛细管流变性能与进口试样相当;国产与进口试样的零切黏度分别为4 871,4 768 Pa.s,二者标准偏差分别为4.509,6.332,与后者相比,前者相对分子质量高;国产试样的拉伸黏度和熔体强度均低于进口试样;170℃国产试样的非牛顿指数为0.23,大于进口试样(0.22)。     

聚乙烯管材专用料结构与性能之间的关系

利用GPC、13CNMR和DSC热分级等手段分析了进口和国产己烯共聚中密度聚乙烯管材专用料的结构与性能,进口PE80级管材专用料A、专用料B的支化度和结晶序列长度分布基本一致,但相对分子质量及相对分子质量分布不同,齐鲁石化公司开发的聚乙烯管材专用料C有达到或超过PE80级专用料的可能。     

新型复合外给电子体SED 2530对Ziegler-Natta催化剂催化丙烯聚合的影响

以丙烯为原料,CS-Ⅰ为主催化剂,三乙基铝为助催化剂,分别以环己基甲基二甲氧基硅烷(Donor-C)、二环戊基二甲氧基硅烷(Donor-D)及二者混合物或烷氧基硅烷(SED 2530)为外给电子体,在反应温度为70℃,反应压力为4.0 MPa,物料平均停留时间为1.1~1.5 h的条件下,制备了聚丙烯(PP)粉料;将其与抗氧剂1010、抗氧剂168及硬脂酸钙混合造粒,制备出了PP树脂。结果表明,由SED 2530制备的PP树脂熔体流动速率、等规度、热变形温度和结晶温度依次为4.099 g/min,99.5%,118.3℃,123.3℃;此外,其弯曲应力为1 826 MPa,拉伸屈服强度为38.1 MPa,均高于由其他几种外给电子体制备者,表明以SED 2530为外给电子体的催化体系具有良好的氢调敏感性及更好的刚韧平衡性。     

新型管材树脂PPR—E-003的工业化开发

介绍了在中国石油抚顺石化公司聚丙烯工业装置上采用国产催化剂进行新型无规共聚聚丙烯专用料PPR—E-003的开发试生产情况。所制备树脂PPR—E-003的等规度为98％,结晶温度为99．83℃,熔点为148．07℃,相对分子质量分布指数为2．50,拉伸强度为29MPa,挠曲模量为784MPa,其中三单元序列结构PEP,PPP的摩尔分数分别为2．5％,91．1％。树脂PPR—E-003的微观结构和性能均与采用同类型进口催化剂PTK所产的树脂PPR接近。用PPR—E-003生产的管材,在90℃、环境应力为3．5MPa的条件下进行了液压测试,结果为1000h无渗漏,无破裂;在110℃、环境应力为1．9MPa的条件下进行了热稳定性测试,结果为8760h无渗透,无破坏。     

薄膜级铬系高密度聚乙烯树脂的工业开发

结合市场需求和生产装置的特点,确定出了薄膜级铬系高密度聚乙烯树脂的开发技术指标,通过生产工艺和基础牌号树脂的选择、活化温度及残铬质量分数的控制等,在工业装置上成功开发生产出HD 5301-4 FB.测定结果表明,薄膜级铬系高密度聚乙烯树脂HD 5301-4 FB的关键指标熔体流动速率为0.006 3 g/min,密度为0.951 4 g/cm3,拉伸屈服强度为27.1 MPa,拉伸强度为34.7 MPa,断裂伸长率为881%,弯曲弹性模量为918 MPa,其综合性能达到了预定的目标,用其生产出的塑料薄膜制品性能达到了GB 12025-1989标准要求,经测试拉伸强度为32 MPa,断裂伸长率为780%,膜表面和折痕处的落镖冲击强度分别为65,56 g,宽、厚度及其偏差满足要求,外观合格.     

LLDPE流延膜专用树脂QLLF20的开发与应用

论述流延膜用树脂QLLF20的生产工艺及技术指标,对产品进行性能测试,并与国内外同类树脂进行了对比。QLLF20树脂的熔体质量流动速率为1.8～2.2 g/(10 min),密度为0.918～0.922 g/cm3。薄膜的透光率不小于92.6%、雾度不大于2.0%。加工应用表明,QLLF20树脂适用于流延膜的生产,满足用户的要求。     

1Cr5Mo合金无缝钢管的热处理工艺研究

为满足石油炼化装置对石油裂化无缝钢管的性能要求,开发了1Cr5Mo合金无缝钢管。以正火和回火温度、正火和回火保温时间为参数,采用优化试验方法,获得该钢管优化的热处理工艺为:正火温度920～960℃、正火保温时间60min;回火温度720～780℃、回火保温时间60min。按上述优化工艺获得钢管的最佳力学性能为:抗拉极限615MPa、屈服强度505MPa、伸长率23%、冲击功280J、硬度≤180HB;组织晶粒度为8.5级,各项性能均满足标准和用户的使用要求。     

高性能淤浆法聚乙烯催化剂的研究

对一种新型高活性BCE-Ⅰ催化剂进行聚合评价,对BCE-Ⅰ催化剂及其制备的聚合物进行表征。与参考催化剂进行对比,考察了催化剂的粒径分布、催化活性、氢调敏感性和丁烯共聚等对聚合物的密度和堆密度等方面的影响。实验结果表明,在乙烯淤浆聚合工艺条件下(氢气分压0.28MPa、乙烯分压0.45MPa、温度80℃、时间2h),BCE-Ⅰ催化剂的活性较高(为50.9kg/g),BCE-Ⅰ催化剂制备的聚合物具有很大的堆密度(达到0.36g/cm3),明显高于参考催化剂制备的聚合物的堆密度(0.31g/cm3);BCE-Ⅰ催化剂制备的聚合物的粒径分布窄,细粉含量少,在高氢分压条件下(氢气分压0.68MPa、乙烯分压0.05MPa),140目以下细粉的质量分数约为12%,远低于参考催化剂制备的聚合物中140目以下细粉的含量(质量分数约为36%);同时BCE-Ⅰ催化剂的氢调敏感性和丁烯共聚性能均优于参考催化剂。