锅炉短管弯头表面质量提升与侧助推弯管设备优化设计

随着大容量、高参数锅炉的发展,受热面结构更加紧凑,对弯头的质量要求更高.东方锅炉新引进的侧助推弯管设备,解决了弯头椭圆度和减薄量等问题,但是锅炉短管弯制时表面存在划痕、压痕等质量问题.本文从弯管原理、弯管过程分析划痕、压痕等质量问题产生的原因,通过优化设计滑槽平衡调节装置和托料装置来解决弯头的表面质量问题.     

省煤器蛇形管弯曲质量的改进

<正>根据对自动线弯管机20Gφ32×4R45/R90的塔式弯管模具弯制的省煤器蛇形管,R45弯头的椭圆度和R90弯头外观成形情况的测量数据统计分析表明,R45弯头的椭圆度在10%～12.9%之间,弯管质量不稳定,部分弯头不符合技术要求;R90弯头外观成形不理想。因此,对自动线弯管机的     

特殊形状手工弯管模具的设计

当加热器换热管因结构需要,弯曲部分会采用Ω形结构,其整个180°弯头由三部分弯曲弧段连接复合而成,连接处无直段过渡。制作弯管模具时,需对管子弯曲时受力和变形回弹作具体分析。经过弯管实验,现采用1种简便易行的弯管方法,设计1种特殊形状的手工弯管模具,可完成弯制这种三段弧段相连的Ω形弯头。为了保证弯管质量,在弯管模具设计中,首先应确定弯管半径及防止管子变形的弯管模内模槽的结构尺寸,并通过实践经验给出了一些模具设计参数。     

关于“弯管是否采用管壁厚度带有正公差和采用高一级壁厚钢管”问题的探讨

电力建设施工及验收技术规范(管道篇)DJ56—79中第36条规定“弯制管子弯头时的一般应选取管壁厚度带有正公差的管子”。最近规划设计院又提出弯管时要采取高一级壁厚的管子进行弯管。我们认为这一问题值得研究和探讨。几年来我厂对各种材质、规范的钢管进行弯制,发现由于钢管轧制的工艺过程所造成钢     

缠绕拉拔式弯管过程中弯头截面变形的有限元分析

采用有限元方法模拟了缠绕拉拔式弯管成形过程中弯头部分截面椭圆度的变化,实测了90°和180°弯头的截面椭圆度,计算结果与实测结果吻合良好。通过模拟发现,弯头截面变化存在明显的过渡区,椭圆度最大的截面位于过渡区结束的部位。在采用剖分式模盘时,合模力与反变形是影响弯头截面椭圆度的两个主要因素。分析了不同弯曲角度、合模力、反变形对弯头截面椭圆度的影响。     

椭圆截面变壁厚弯管的内压应力

简单地讨论了由弯管加工所引起的几何形状不规则的形式,提出了计算每一种几何不规则管子在内压作用下所引起的应力.     

面内弯矩作用下薄壁弯头的极限载荷估算解

采用同时考虑材料和几何的非线性三维有限元数值分析技术,分析不同几何参数和不同弯曲模式下配直管连接薄壁弯头的弹塑性行为,研究几何参数和弯曲模式对弯头塑性承载能力的影响规律,获得了相应的极限载荷数值解,并在此基础上建立了极限载荷估算式.分析结果表明,在弯矩作用下,几何非线性对弯头塑性承载的影响显著;弯头在面内开弯载荷作用下的塑性行为与在闭弯载荷下的塑性行为差异很大,其塑性极限载荷值显著不同;弯头壁厚与其横截面半径的比值对弯头塑性承载能力的影响显著,其次为弯曲模式.     

中频弯管特性及弯管壁厚计算

一、概述所谓中频弯管,是指在弯管机内,管子以一定速度通过感应圈,在中频电流作用下钢管快速局部加热到完全塑性状态,经过弯曲后又喷入冷却介质使它快速冷却,以保持弯曲后的形状直到弯管终止。由于中频弯管是由一个个微段逐步弯制的,所以外观质量很好,椭圆度,壁厚     

1.5D弯曲半径感应弯管的试验评定及应用

比较和分析了国内外有关弯管的标准,对工程设计设置弯管时合理确定弯制前直管道壁厚、选择焊接位置等进行了详细阐述,重点对目前国内弯管标准中未涉及的弯曲半径R=1.5D(管径)的弯管进行了感应弯制和弯后热处理试验和评定,得出弯管可以替代长弯头(R=1.5D)的结论,并成功运用到工程实际中。     

《小直径弯管技术条件》行业标准征求意见稿

<正>《小直径弯管技术条件》标准的主要修订内容:(1)管子规格由60 mm扩大至76 mm,额定蒸汽出口压力由3.82 MPa调整为13.7 MPa。(2)规定了公称外径Dw不大于60 mm的弯管应逐根进行通球试验。(3)公称直径Dw大于60 mm的弯管应逐根检查弯头的圆度,并修改了圆度的取值不得大于10%。     

西固热电厂四期工程母管破裂事故分析

本文通过对运行中泄漏的12Cr1MoV钢主汽母管弯管的全面分析,其中包括对裂纹弯管的裂纹观察和检验、弯管几何尺寸测量和管系的支吊架检查以及金相组织和蠕变孔洞检验,得出了弯管裂纹的原因和性质是外弯面附加应力过大而造成的蠕变断裂。文章还对支吊架失灵所引起的自重附加应力及椭圆度附加应力进行了计算,文章最后提出了防止主汽弯管泄漏的监督措施.     

小弯距省煤器蛇形管的弯制方法

一般锅炉省煤器蛇形管弯头的半径总是比管子本身直径大2倍以上的,这样,弯出来的弯头其外侧管壁的拉薄程度才能符合要求。例如,弯制38 ×4.5公厘的管子,弯头半径为65公厘时,弯头外侧管壁最薄处一般应在3.8～4公厘,其拉薄程度为15％。过去,闸北发电厂使用的弯管机是由厂内工人利用废料创制的,电动机容量是1.5马力,弯管机的构造如图1所示。     

中频弯管的回弹理论分析和试验研究

本文对中频感应加热弯管在不同钢管材料及规格,不同弯曲半径及弯曲角度等工艺参数时的加载和卸载的力能参数、应力应变进行了理论分析和数值研究。提出了中频弯制大口径钢管的回弹理论,并与实际弯制的20、10CrMo910和12CrlMoV钢三种钢管弯头实测的回弹量进行了比较,理论计算和试验结果吻合良好。     

考虑初始椭圆度的主蒸汽内压弯管蠕变寿命评估

主蒸汽管道中弯头部分容易失效.通过在ANSYS中嵌入蠕变连续损伤模型,利用有限元方法和三点弯曲试验方法研究了初始椭圆度和不同壁厚比对管道弯头蠕变损伤寿命的影响.有限元计算结果表明,利用骨点应力评估具有初始椭圆度管道弯头的蠕变寿命与有限元计算结果误差在3%以内.由有限元计算结果可得到内压弯管骨点的解析式,进而得到一种简便的考虑初始椭圆度的主蒸汽内压弯管的寿命评估方法.     

U形管结构参数对外压失稳临界压力的影响

利用ANSYS有限元分析软件提供的特征值屈曲分析技术,针对不同圆度偏差及弯管半径的U形管弯管段,进行了外压失稳临界压力的计算。从计算结果可知,在相同弯管半径条件下,U形管弯管段的外压失稳临界压力随管子圆度偏差的增大,外压失稳临界压力将先增大后减小。随着U形管弯管半径的增加,外压失稳临界压力的临界值会不断减小。在相同弯管半径及圆度偏差相等的条件下,U形管壁厚的减薄量对临界失稳压力值的影响更大。     

中频弯管加热频率和感应器尺寸选择的探讨

在中频弯管工艺中,合理地选择加热频率、功率,以及感应器尺寸等参数,是保证弯制合格弯头的重要因素,特別是对于弯制大尺寸高温高压管道,尤为重要。我们以往曾对这些参数的选择和计算做了一些试验研究工作,并总结出了有关的计算公式,现     

检查弯头椭圆度的工具

椭圆度是监督锅炉和蒸汽管道管子不加热弯制质量的主要项目之一。这种监督包括测量椭圆的长、短轴,并按公式或用早就算好的表格算出椭圆度,这样就需要很多时间。使用8,12和14%的专用卡规仅能确定报废的椭圆度值,而不可能计算锅炉的起动次数,因为要计算锅炉的起动次数,必须了解椭圆度的绝对值。某金     

超超临界锅炉高温再热器HR3C管屏开裂分析及应力优化

某超超临界锅炉二次高温再热器HR3C管屏投运约2 000 h时在冷弯管内弧处发生开裂，从应力水平研究分析其原因。结果表明：弯管金相组织正常，室温抗拉强度合格；裂纹处具有明显的沿晶氧化缺陷特征。弯管截面的椭圆度对弯管应力的影响较大，同时弯管冷弯后未进行固溶处理消除残余应力，在运行过程中促使弯管沿晶氧化缺陷的产生与扩展，最终导致管屏开裂。在实施弯管截面椭圆度控制、固溶处理和安装改进等优化措施后，管屏在后续运行中未发生开裂。     

电厂屏式过热器弯头开裂原因失效分析

通过外观检查、硬度、金相等检测方法,从金属管壁超温运行、蒸汽侧氧化行为、析出相及冷弯变形对组织性能影响等方面分析了某电厂1 000 MW超超临界机组屏式过热器弯头开裂原因,得出TP347HFG弯头开裂的主要原因是弯头组织富含较多的σ相、NbC等硬脆析出相,同时冷弯加工导致管子内部产生残余应力,加剧了弯头脆性开裂的倾向。     

中频感应加热弯制合金钢管的试验研究

中频感应加热弯管是目前国内外一种先进的弯管方法。但在弯制合金钢管时,若工艺选择不当,在弯头背部会出现晶界裂纹。为了摸清晶界裂纹出现的规律,制订无晶界裂纹弯头的工艺制度,我们结合合山电厂工程于1978年5月开始了系统的研究、试验工作,