利用米氏旋回法计算东营凹陷胜坨地区古近-新近系不整合的剥蚀量

东营凹陷古近系与新近系之间存在一区域不整合面,该不整合面抬升剥蚀过程的恢复和剥蚀量计算,对恢复区内埋藏史、热史以及生烃史有重要意义。通过对东营凹陷胜坨地区24口钻井测井资料的分析研究,利用米氏旋回地层学方法获得的地层地质年龄、沉积速率作为沉积速率剥蚀量计算方法的参数,计算出了该地区古近-新近系不整合的剥蚀量,所获得的结果与现有的地质认识吻合较好。     

滨北地区T5和T4不整合面剥蚀量恢复

根据不同剥蚀量恢复方法的特点和松辽盆地滨北地区实际地质情况,采用不同的方法对滨北地区T5和T4不整合面进行剥蚀量恢复。利用镜质体反射率法和体积平衡-沉积速率法相结合对T5不整合面进行剥蚀量恢复;应用镜质体反射率法、地层趋势分析法和沉积速率法相结合对T4不整合面进行剥蚀量恢复。研究结果表明T5不整合面因经历较长时间的剥蚀,剥蚀量较大,剥蚀量在700~2800m之间;T4不整合面剥蚀量多在200~1000m,在经历剥蚀时间较长的地区和靠近断陷盆地边缘的地区剥蚀量大。     

东海陆架盆地南部剥蚀厚度恢复及构造演化特征

针对钻井少、勘探程度低的东海陆架盆地南部,利用丰富的地震资料,综合地层趋势对比法、泥岩声波时差法及沉积波动分析法,对其关键不整合面剥蚀厚度进行了计算,并在区域构造背景分析及平衡剖面恢复的基础上,探讨了盆地充填结构及构造演化过程,结果显示：古新世末-早始新世时期剥蚀作用强,形成T₄⁰不整合面,椒江-丽水凹陷斜坡带和凸起带剥蚀量最高,达800~1000 m,福州凹陷较小,主要在200~400 m,而钓北凹陷则介于200~600 m;渐新世末—早中新世形成的T₂⁰不整合面剥蚀趋势变化较为平缓,钓北凹陷西斜坡、福州凹陷北部、雁荡低凸起以及椒江-丽水凹陷西斜坡南段剥蚀量较大,在500~600 m,其它区域分布较均匀;古新世,裂陷首先在西部坳陷带发育,形成“东断西超”的箕状结构。始新世,裂陷中心跃迁至东部坳陷带,钓北凹陷形成“双断结构”,西带则开始进入拗陷-反转阶段,随后的渐新世东带也进入拗陷-反转期,但反转作用均并不明显,钓北凹陷逐渐变为西向超覆的箕状盆地。中新世之后,东海陆架盆地自西向东逐步进入区域沉降阶段。     

莱阳凹陷莱阳群层序特征及其对走滑活动的响应

本文基于前人研究成果,利用莱阳凹陷较完整的地质露头、地震和钻井岩心等资料,在莱阳凹陷莱阳群共识别出2个区域性不整合界面SB1、SB3,1个局部不整合面SB2,将莱阳群作为一个二级构造层序,以其内部的次一级局部不整合面SB2为界,分为SQ1(瓦屋夼组)、SQ2(止凤庄组—曲格庄组)两个三级层序。根据SQ2内部层序结构及其沉积特征,将其划分为低水位体系域、水进体系域和高水位体系域,反映了由走滑强烈拉张经走滑拉张相对平静向走滑挤压转化的构造演化过程,主要表现为冲积扇和冲积扇—冲积平原—河流相沿桃村—东陡山断裂向北东方向不断迁移,并导致莱阳凹陷东北部的抬升和剥蚀。     

米氏旋回剥蚀量计算方法在泌阳凹陷的应用

利用米氏旋回地层学方法对泌阳凹陷古近系与新近系之间区域不整合面的剥蚀量进行了计算。泌阳凹陷古近系\新近系剥蚀量计算可以分为2段:(1)各井各组(段和亚段)选定现有地层的分层和测井曲线数据进入"旋回地层学研究系统"(Version1.0),寻找0.405Ma周期,求最大优势旋回,计算出现有沉积时间;(2)把现有地层沉积时间以外的剥蚀掉的时间,用0.405Ma周期转化为剥蚀厚度。计算结果表明在凹陷的核心地区,仅廖庄组遭到剥蚀,凹陷东南部安棚一带剥蚀量小于100m,向凹陷西、西北以及北部边缘方向逐渐增大,至廖庄组缺失线附近,剥蚀厚度在650m以上。凹陷边缘附近,核桃园组也遭到剥蚀,核桃园组的剥蚀厚度主要介于4.1～666.5m,总剥蚀量在1000m以上。泌阳凹陷已知油田分布于剥蚀厚度大于200m地区。      

塔里木盆地草湖凹陷古生界上泥盆统底和三叠系底构造不整合面剥蚀量估算

 草湖凹陷古生代可以划分为震旦纪—中泥盆世与晚泥盆世—二叠纪两大构造旋回。本文采用“地层结构外延法”“剥蚀量变化率法”近似估算了草湖凹陷古生界T₆⁰（上泥盆统底）、T₅⁰ (三叠系底)构造不整合面剥蚀量。草湖凹陷T₆⁰剥蚀量为1000～2500m以上，总体上自南向北逐渐增大，草湖凹陷西北地区和东部鼻状隆起核部剥蚀幅度最大，剥蚀量大于2500m；T₅⁰剥蚀量为100～1000m，自西向东逐渐增加，剥蚀量高值区位于草湖凹陷东部。     

徐家围子地区(K_1sh+K_1yc)—K_1d_2含气系统研究与评价

对徐家围子地区(K1sh+K1yc)-K1d2含气系统天然气成藏条件描述,指出源岩、盖层、不整合面和古隆起是控制该含气系统天然气成藏与分布的主控因素,天然气成藏的主要时期为泉头组沉积末期;天然气成藏具有沿不整合面短距离运移基岩风化壳成藏、沿裂缝运移源岩区内火山岩成藏和沿砂体侧向运移地层超覆成藏3种模式。(K1sh+K1yc)—K1d2含气系统在徐家围子地区可划分为4个含气子系统:升平—汪家屯、昌德—肇州西和双城—呼兰为好含气子系统,朝长—肇东为较好含气子系统。(K1sh+K1yc)—K1d2含气系统自登三段沉积末期形成后在泉头组沉积末期-青山口组沉积时期、嫩江组沉积末期、明水组沉积末期和早第三纪末期由于T5(T4)至T3或T2断层活动开启上扩范围扩大,使得天然气成藏的空间范围增大,造成“同源多层”的天然气分布现象,同时使天然气成藏模式发生变化。     

柴达木盆地北缘中生界剥蚀厚度恢复

认为地层剥蚀厚度能否根据压实规律来恢复,其决定因素并非是新沉积层厚度是否大于剥蚀厚度;当不整合面以上新沉积层对不整合面以下老地层施加的压力大于被剥蚀地层(剥蚀前)对不整合面以下老地层施加的压力时,不整合面以下老地层的压实规律被破坏,无法用声波时差法恢复剥蚀厚度,否则可以恢复。据此,以用声波测井资料恢复的地层剥蚀厚度为依据,结合未被剥蚀地层厚度趋势延伸法、盆地构造演化分析法,对柴达木盆地北缘中生界剥蚀厚度进行了恢复,认为柴达木盆地北缘剥蚀量从西向东增大,昆特依坳陷和冷湖构造带的剥蚀量(约500m)大于其东部南八仙、鱼卡等地区(约100m),潜西—冷湖四号地区剥蚀量最大(最大可超过1400m)。图5参4(梁大新摘)     

徐家围子地区(K1 sh+K1 yc)-K1 d2含气系统研究与评价

对徐家围子地区K1sh＋K1yc）-K1d2含气系统天然气成藏条件描述，指出源岩、盖层、不整合面和古隆起是控制该含气系统天然气成藏与分布的主控因素，天然气成藏的主要时期为泉头组沉积末期；天然气成藏具有沿不整合面短距离运移基岩风化壳成藏、沿裂缝运移源岩区内火山岩成藏和沿砂体侧向运移地层超覆成藏3种模式。K1sh＋K1yc）-K1d2含气系统在徐家围子地区可划分为4个含气子系统：升平-汪家屯、昌德-肇州西和双城-呼兰为好含气子系统，朝长-肇东为较好含气子系统。K1sh＋K1yc）-K1d2如含气系统自登三段沉积末期形成后在泉头组沉积末期一青山口组沉积时期、嫩江组沉积末期、明水组沉积末期和早第三纪末期由于T5（T4）至B或T2断层活动开启上扩范围扩大，使得天然气成藏的空间范围增大，造成“同源多层”的天然气分布现象，同时使天然气成藏模式发生变化。     

东海陆架盆地西湖凹陷不整合面剥蚀厚度恢复

东海陆架盆地西湖凹陷晚中生代末期以来,经历了裂陷阶段、坳陷阶段和区域沉降阶段,形成了多个广泛分布的区域性不整合面(地震反射界面):T₂0,T₂4,T₃0等,地层遭受了强烈剥蚀。以东海西湖凹陷为例,对声波时差法和镜质体反射率法求取地层剥蚀厚度的基本原理和计算方法进行了简要介绍,分析了地层剥蚀对油气成藏的影响,对该方法的适用性进行了探讨。      

鄂尔多斯盆地镇泾地区中生代地层剥蚀厚度估算及古构造恢复

鄂尔多斯盆地镇泾地区中生界及以上地层主要经历了三叠系-侏罗系、侏罗系延安组-直罗组、侏 罗系-白垩系和白垩系-第四系地层不整合面对应的 4 期地层抬升与剥蚀事件。 综合利用压实曲线外 推法及地层趋势对比法估算了三叠纪以来 4 期构造抬升事件导致的地层剥蚀厚度,并对其进行了对比 与验证,采用盆地模拟方法恢复了研究区长 8 油层组顶面构造演化过程。 结果表明,三叠纪末延长组地 层剥蚀厚度为 345～465 m、中侏罗世末延安组地层剥蚀厚度为 150～220 m,侏罗纪末安定组地层剥蚀 厚度为 160～250 m,晚白垩世-新近纪末志丹群剥蚀厚度为 980～1 280 m。 构造沉降及抬升与剥蚀共 同控制了研究区延长组地层的构造形态,自三叠纪以来,其表现为掀斜构造演化过程。     

利用声波测井技术计算地层剥蚀厚度——以鄂尔多斯盆地为例、

通过分析利用声波时差资料计算地层剥蚀量的方法原理及其适用条件,认为该方法能够用于计算鄂尔多斯盆地早白垩世以来遭剥蚀地层的厚度.计算结果表明,盆地剥蚀量较大的地区在神木、榆林、佳县等东部地带,剥蚀量可在1400m之上,由东往西剥蚀量逐渐降低,至环县、镇远等盆地西部地区,地层剥蚀量最低,仅在400m左右,反映出鄂尔多斯盆地的后期改造具东部强西部弱、边缘强内部弱的特点.     

徐家围子断陷营城组火山岩断盖时空匹配及其对天然气成藏的控制作用

为研究徐家围子断陷营城组火山岩中天然气分布规律,在分析油源断裂分布及其输导天然气时期和盖层分布及其封闭能力形成时期的基础上,通过比较盖层断接厚度与其封气所需最小断接厚度的相对大小和盖层封闭能力形成时期与油源断裂输导天然气时期的相对早晚,对徐家围子断陷营城组火山岩断盖时空匹配关系进行研究,并结合天然气分布研究断盖时空匹配关系对天然气成藏与分布的控制作用。研究结果表明:徐家围子断陷营一段顶火山岩非封闭型断盖空间匹配关系区主要分布在断陷南部、中部、西部和东部相对较大油源断裂处,其余油源断裂处和油源断裂不发育区皆为封闭型断盖空间匹配关系区;登二段泥岩非封闭型断盖空间匹配关系区主要分布在断陷南部、中部和中北部相对较大油源断裂处,其余油源断裂处和油源断裂不发育区也为封闭型断盖空间匹配关系区。青山口组—姚家组沉积时期、嫩江组沉积末期和明水组沉积末期断盖时间匹配关系相对较好,而火石岭组—营城组沉积时期和古近系沉积末期匹配关系相对较差。断盖时空匹配关系对营城组火山岩天然气成藏与分布的控制作用主要表现在2个方面:封闭型断盖空间匹配关系区是营城组火山岩天然气成藏的有利区;断盖时间匹配关系控制着营城组天然气成藏时期。研究成果对指导徐家围子断陷营城组火山岩天然气勘探具有重要意义。     

中西部含油气盆地喜山期强烈隆升剥蚀与大气田的成藏效应

地层强烈隆升与天然气成藏效应的关系一直是地质学界关心的重要问题之一，但对于中国中西部含油气盆地喜山期的强烈隆升剥蚀与大气田的成藏效应之间关系的系统研究却很少。为此，通过对我国中西部地区不同盆地不同区带喜山期的强烈隆升剥蚀及其与大气田成藏效应关系的分析，认为这种强烈隆升与剥蚀对大规模天然气的聚集成藏，不仅具有重要作用，而且还会因所处地质条件的不同而产生较大的成藏效应差异，主要表现在3个方面：①膏盐发育区的挤压冲断与快速隆升剥蚀，产生流体高效抽吸效应；②大规模储集体发育区持续隆升剥蚀，产生大面积水溶气的减压脱溶效应；③高泥地比与高热演化区持续隆升剥蚀，产生大面积地层减压吸水效应。之所以会产生上述3种不同的成藏效应，是其成藏地质条件差异大所造成的。结论认为：流体高效抽吸效应，主要形成于有膏岩与盐岩封盖很好的冲断构造带；大面积水溶气脱溶效应主要发生在储集体巨大、天然气充注不足的地层；大面积泥岩吸水效应，主要发育于气源较充足且烃源岩热演化程度高、泥岩含量高的地层。     

吐鲁番-哈密盆地油气藏类型、特征与油气分布规律初探

吐-哈盆地的油气藏在划分为构造、地层岩性与复合型三大基本类型的前提下,可根据油气移入与圈闭形成之间的关系将每类油气藏进一步划分为共成熟丰满型、准共成熟不丰满型、共成熟后期破坏型与非共成熟贫型油气藏。油气聚集受古隆起、古斜坡、断裂带与地层剥蚀尖灭带控制,具复式油气聚集的特点。     

冀中坳陷石炭-二叠系烃源岩埋藏-生烃史控制因素

冀中坳陷石炭-二叠系烃源岩经历了复杂的构造-埋藏历史,划分为4个演化阶段及多次生烃演化过程。构造格局呈现出先东倾、后西倾的“翘翘板式”变化,构造平面上表现出“东西分带,南北分区”的特征。石炭-二叠系烃源岩残留厚度具有中间厚两边薄的特点．埋藏深度整体上呈现东浅西深、南浅北深的格局。基于构造演化史、沉积史、剥蚀史的研究,文中分别论述了大城凸起、河西务构造带、武清凹陷杨村斜坡．文安斜坡的石炭-二叠系烃源岩的埋藏-生烃史,得出大城凸起、武清凹陷杨村斜坡-文安斜坡是较为有利的勘探区域。     

北部湾盆地涠西南凹陷南部复杂断块区成因地层分析

北部湾盆地涠西南凹陷断裂活动频繁,地层分割严重,层序地层分析难度很大。为了解决构造破碎小区块之间的砂体对比问题,通过涠西南低凸起前缘三口井流沙港组、涠洲组钻井层序地层对比分析,揭示了不同时期断陷结构内层序地层格架及体系域发育特点,确认了流沙港组、渐新世涠洲组各为一个三级层序,层序四分,但由于断层切割存在部分地层缺失,而涠洲组顶面强烈剥蚀遭致部分地层缺失。而基准面变动机制下的岩相成因、层序特征及演化则取决于构造活动、湖平面变动以及碎屑供给,气候变化系基准面旋回的主控因素,碎屑供给能力决定了垂向层序的变化特征。文章认为:涠洲组高碎屑含量来自于渐新世涠西南低凸起构造抬升再遭剥蚀所提供物源。     

泌阳凹陷南部陡坡带核二段古地貌恢复及其对沉积体系的控制

利用测井数据和地震资料,结合残余厚度参数和剥蚀厚度参数,对泌阳凹陷南部陡坡带核二段进行了古地貌恢复,分析表明研究区主要古地貌单元包括古隆起、古坡折带、古沟谷及古凹陷.根据不同古地貌单元及其样式组合对研究区沉积体系的控制作用,分析了研究区发育沉积体系的类型、规模、展布方向等特征,提高了对研究区沉积体系研究的精度,为核二段...     

碳酸二乙酯与苯酚催化合成苯乙醚

以碳酸二乙酯(DEC)为乙基化试剂,与苯酚在气固相条件下催化合成苯乙醚。以活性炭(AC)为载体考察了不同活性组分及其负载量对催化剂活性的影响。实验结果表明,以K2CO3为活性组分,负载量达到20%(质量分数)时K2CO3/AC催化剂的活性较好。CO2程序升温脱附表征结果表明,K2CO3/AC催化剂的碱量随K2CO3负载量的增加先增大后减小,这主要是由于K2CO3负载量过多会堵塞催化剂的内孔,从而抑制其碱性中心发挥作用。同时还考察了反应温度、气态空速和原料配比对催化剂活性的影响,在反应温度593K、反应压力0.6MPa、反应时间7h、气态空速1500h-1、n(DEC)∶n(苯酚)=1.5的条件下,苯酚的转化率和苯乙醚的选择性都可达到100.00%。