00Cr25Ni7Mo4N超级双相不锈钢的热变形行为

采用Gleeble．3800热模拟机研究了铸态00Cr25Ni7Mo4N双相不锈钢在应变速率为0．1s^-1。10s^-1,变形温度为1000,1200℃下的热变形行为,分析了流变应力与应变速率以及变形温度之间的关系。结果发现在同一应变速率下随温度的升高峰值应力值σp。减小;在同一温度下随着应变速率的减小峰值应力值σp也减小,并获得了在热变形条件下该双相不锈钢的热变形方程以及其它热变形参数,计算出该双相不锈钢的热变形激活能为433kJ／mol。     

00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢的组织分析

介绍了00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢的性能特点,采用扫描电镜(SEM)和能谱分析法(EDS)研究了该钢固溶油冷后的组织和各析出相的性能,分析了该钢离子渗氮层的组织.试验表明,该不锈钢在固溶处理时必须快速冷却,并在低于600℃时效.提出了降低离子渗氮层脆性的措施.     

O,N和Ni含量对0Cr25Ni7Mo4N双相不锈钢热轧塑性的影响

对不同O,N和Ni含量的0Cr25Ni7Mo4N双相不锈钢进行了1200℃,4道次热轧实验.利用OM,SEM和EBSD观察分析了实验钢的组织和夹杂物.结果表明,低O,N和Ni含量的实验钢热轧塑性良好.O含量为0.0059%的实验钢中夹杂物主要为Al2O3和MgO·Al2O3,分布于晶粒内部,未对热塑性造成不良影响.O含量为0.038%和0.046%的实验钢则发生了轧制边裂,开裂处为a/g相界,相界内的大颗粒Cr2O3和MnO2夹杂是造成开裂的主要原因.其中O含量较低(0.038%)的实验钢,由于N和Ni含量过高,使钢中g相体积分数在热轧状态时高达60%.过多的g相降低了g晶粒内部的总应变量,使其不足以发生再结晶软化,最终造成更严重的热轧开裂.     

高温时效对00Cr13Ni6Mo2不锈钢组织及性能的影响

采用拉伸试验、X射线衍射、光学显微镜和透射电镜等研究了一种13Cr超级马氏体不锈钢(00Cr13Ni6Mo2)的高温力学性能和高温时效后的力学性能、物相组成及显微组织。结果表明:00Cr13Ni6Mo2钢在高温下可保持较高的屈服强度,但当超过Af(奥氏体转变完成点)温度后,屈服强度迅速下降;600℃时效后,马氏体基体中的位错密度明显降低,同时产生了一定量的逆变奥氏体,导致时效100 h后其屈服强度从824 MPa降至682 MPa(下降17.2%),而抗拉强度和伸长率变化不大;800℃时效过程中,试验钢的组织完全奥氏体化,在降温过程中组织转变为淬火马氏体,故其具有典型的淬火马氏体性能特征,时效100 h后抗拉强度从858 MPa升至1031 MPa(提高20.2%),同时伸长率从22.5%降至15.0%。     

固溶温度对00Cr25Ni7Mo4N超级双相不锈钢显微组织及耐点蚀性能的影响

研究了固溶温度对超级双相不锈钢00Cr25Ni7Mo4N显微组织及耐点蚀性能的影响.结果表明,在900～1020 ℃之间有金属间化合物σ相析出,对钢的性能和组织产生一定影响,特别是明显降低钢的耐点蚀性能;在1040～1100 ℃之间固溶处理耐点蚀性能最好.运用Thermo-Calc热力学软件分别计算相图、相含量、α和γ相的PREN(耐点蚀当量)值,与试验结果进行了对比分析.σ相稳定温度比Thermo-Calc预测结果高,在980 ℃以上计算的α和γ相含量与试验结果较一致,但计算的α和γ相PREN值不能正确评定耐点蚀性.     

00Cr25Ni7M04N超级双相不锈钢的热变形行为

采用Gleeble-3800热模拟机研究了铸态00Cr25Ni7:Mo4N双相不锈钢在应变速率为0.1s-1～10s-1,变形温度为1000～1200℃下的热变形行为,分析了流变应力与应变速率以及变形温度之间的关系.结果发现在同一应变速率下随温度的升高峰值应力值σp减小;在同一温度下随着应变速率的减小峰值应力值σp也减小,并获得了在热变形条件下该双相不锈钢的热变形方程以及其它热变形参数,计算出该双相不锈钢的热变形激活能为433kJ/mol.     

00Cr24Ni6Mo2N双相不锈钢耐腐蚀性能分析

00Cr24Ni6Mo2N不锈钢是双相不锈钢，在正常情况的组织中有α铁素体相和γ奥氏体相，各占约50％。经分析它的击破电位(Eb)、保护电位(Ep)及室内加速腐蚀试验和海港挂片试验，都证实它具有优良的耐点蚀性能。经测试它同时具有良好的耐应力腐蚀和耐冲刷腐蚀能力。     

00Cr22Ni5M03N双相不锈钢的组织分析

介绍了00Cr22Ni5M03N双相不锈钢的性能特点,采用扫描电镜（SEM）和能谱分析法（EDS）研究了该钢固溶油冷后的组织和各析出相的性能,分析了该钢离子渗氮层的组织。试验表明,该不锈钢在固溶处理时必须快速冷却,并在低于600℃时效。提出了降低离子渗氮层脆性的措施。     

AOD精炼双相不锈钢00Cr22Ni5Mo3N的工艺实践

介绍了用AOD精炼双相不锈钢的工艺特点，进行了2t的AOD精炼炉精炼00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢的实践，精炼出了合金钢，并浇铸了化工箱体转轮扇面。铸造件的力学性能和金相组织符合技术条件要求。给出了双相不锈钢的精炼和浇注生产中的几点注意事项。     

00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢的低温超塑性研究

通过恒温热拉伸的方法研究了太钢生产的00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢的超塑性行为,其中重点研究了该材料的低温超塑性。在850℃的超塑性变形过程中,当初始应变速率为2.5×10~(-3)s~(-1)时,获得了500％的最大延伸率。在800℃～900℃的低温区,δ铁素体分解成γ和σ相,从而导致最终的δ/γ和γ/σ组织。微观组织分析表明:该双相不锈钢超塑性变形的机理是形变诱导相变、晶界的滑移和晶粒的转动。     

再结晶退火对冷变形00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢显微组织的影响

对一定冷变形00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢再结晶退火后的显微组织进行了研究.结果表明:退火温度从1000℃开始依次增加50℃至1200℃,通过XRD的检测,确定了试样组织由β、γ两相组成,在再结晶退火温度下没有新相产生;经退火处理后得到大小均匀的等轴晶;在较高退火温度下的铁素体的体积分数明显比在较低退火温度下的铁素体的体积分数要高;较低退火温度比较高退火温度的品粒细化的效果要好.在较高退火温度下导致晶粒的长大;不同的再结晶退火温度与试样的显微硬度表现出复杂关系.     

00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢的研制

通过严格控制钢的纯净度、Creq/Nieq当量比、微合金元素、热轧工艺及固溶处理工艺,研制出了00Cr22Ni5-Mo3N双相不锈钢板卷.     

沿海建筑用00Cr25Ni7Mo4N双相不锈钢的热处理与性能

采用光学显微镜、扫描电镜、拉伸试验机和电化学工作站等,研究了固溶温度对00Cr25Ni7Mo4N双相不锈钢显微组织、力学性能和耐腐蚀性能的影响。结果表明,热轧和固溶温度为1025～1200℃时双相钢的显微组织都为铁素体+奥氏体双相组织,随着固溶温度升高,双相钢中α相含量不断增大,γ相含量不断减小,在固溶温度为1175℃时,双相钢中α∶γ相比例接近于1∶1;相较于热轧态双相钢,不同温度固溶处理后,双相钢的抗拉强度、规定塑性延伸强度和洛氏硬度有不同程度减小,而断后伸长率、断面收缩率和冲击吸收能量有不同程度增加;在固溶温度为1175℃时,双相钢的抗拉强度和规定塑性延伸强度较高,而断后伸长率、断面收缩率和冲击吸收能量都达到最大值。当固溶温度为1175℃时,双相钢的腐蚀电位最大、腐蚀电流密度最小,容抗弧半径和钝化膜电阻最大,弥散系数最接近于1,具有最佳的耐蚀性能。     

00Cr25Ni6Mo3N双相不锈钢的力学性能

00Cr25Ni6Mo3N双相不锈钢可用于要求具有良好力学性能特别是低温冲击韧度的鼓风机叶轮等零件。某公司的00Cr25Ni6Mo3N双相不锈钢锻件低温冲击性能很不稳定。为此,对冲击性能不良的00Cr25Ni6Mo3N钢锻件进行了1050℃、1070℃、1100℃和1050℃保温1.5h水冷的固溶处理,随后测定了力学性能。结果表明:锻件的-40℃冲击吸收能量差异很大,有的达不到要求的27J。金相分析发现,00Cr25Ni6Mo3N钢锻件冲击韧度低的原因是锻造工艺不当析出了金属间相,而且热处理不能消除这种金属间相,严格控制锻造加热制度是解决该问题的唯一途径。     

初始应变速率对00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢超塑性的影响

对00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢经过固溶处理和冷轧变形后,在950℃下保温5min,以不同的初始应变速率进行恒温超塑性拉伸试验,研究初始应变速率对00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢超塑性的影响规律。计算m值并观察不同初始应变速率下拉断后的组织,研究m值和断后组织随初始应变速率的变化规律,揭示初始应变速率影响材料超塑性的原因。试验结果表明:初始应变速率较低时,材料的组织比较粗大,初始应变速率增大时,材料的组织变得细小均匀。随着初始应变速率的增大,材料的伸长率和m值呈现相同的变化趋势,都是先增大后减小,并在1.5×10-3 s-1时所取得最大值分别为1070%和0.65。     

Mn含量对00Cr22Ni5Mo3Mnx双相不锈钢组织和性能的影响

以00Cr22Ni5M03Mnx双相不锈钢为研究材料,采用金相显微镜、万能拉伸试验机和冲击试验机等手段,研究了Mn含量对00Cr22Ni5M03Mnx双相不锈钢显微组织、力学性能及耐点蚀性能的影响规律.结果表明,奥氏体含量随Mn含量的升高而逐渐增加,在Mn含量为1.5％时,两相比例为1∶1;力学性能随Mn含量的增加先降低后升高;随着Mn含量的增加,耐点蚀性能先增强后减弱;当Mn含量在1.2％～1.5％时,00Cr22Ni5M03Mnx双相不锈钢的综合性能最好.     

RE含量对00Cr22Ni5Mo3REx双相不锈钢组织和性能的影响

以00Cr22Ni5Mo3REx双相不诱钢为研究材料,采用金相显微镜、万能拉律试验机和冲击试验机等手段,研究了RE含量对00Cr22Ni5Mo3REx双相不锈钢显微组织、力学性能及耐点蚀性能的影响.结果表明,奥氏体含量随RE含量的增加先增加后减少,在RE含量为0.3％时,两相比例约为1∶1,力学性能随RE含量的增加先降低后增大:随RE含量的增加,耐点蚀性能先减弱后增强;当RE含量在0.4％时,00Cr22Ni5Mo3REx双相不锈钢综合性能最好.     

00Cr25Ni8Mo3CuN双相不锈钢的组织和性能研究

在传统的SAF2507双相不锈钢的基础上,调整了其中几种主要元素的含量,并且研究了00Cr25Ni8Mo3CuN钢的相组成、力学性能和耐点蚀性能.结果表明:该双相不锈钢的相组成除了主要相(铁素体相和奥氏体相)以外,还有少量的析出相.钢的塑性和硬度均较高,并且具有优异的耐点蚀性能.     

固溶温度对00Cr26Ni5Mo2Cu3Re超级双相不锈钢显微组织及耐蚀性能的影响

研究了固溶温度对超级双相不锈钢00Cr26Ni5Mo2Cu3Re显微组织及耐蚀性的影响。结果表明:随固溶温度的升高,双相不锈钢中铁素体含量逐渐增多,奥氏体含量逐渐减少,其显微硬度在1000～1050℃时增大明显。在1050～1125℃进行固溶处理,其耐晶间腐蚀性最好,建议2605超级双相不锈钢固溶处理工艺为1100℃保温2h,水冷。