随形压边浇冒系统在圆盘类铸件上的应用

随形压边浇冒系统是根据铸铁件均衡凝固理论与有限补缩原则设计的新型浇冒系统。它的特点是:冒口为热铁水,有利于补缩;随铸件外形轮廓压边,补缩范围大;位置靠近热节处能有效地对热节进行     

铸铁件热侧冒口的补缩

热侧冒口是浇口通过冒口充填,补缩铸件的一种浇冒口型式。它的补缩能力强,排渣去气效果好,通用性大,适应性广,是中小铸铁件广泛采用的一种浇冒口系统。本文从铸铁件均衡凝固的原则出发,试验研究冒口和冒口颈的搭配关系、冒口颈的尺寸和冒口颈的位置对补缩的影响。以提高冒口的补     

浇注高度简易报讯器

大型铸钢件的铸造工艺往往设计有两个注浇系统。一个是通过总浇口从铸件本体部位进入型腔的浇注系统,另一个是通过另一只总浇口从冒口部位进入明冒口的浇注系统。为了保证铸件质量,浇注工艺要求钢液浇到超过铸件本体以上一定高度时(一般高出本体15至20厘米)中断浇注,将钢包移至另一浇注系统继续浇注,直至浇满冒口(俗称冲冒口)。如果在冲冒口前的浇注过程中稍不留意,让钢水浇得过高(进入冲冒口的内浇口中),那么,     

压边冒口在可锻铸铁件上的应用

压边冒口是浇口和冒口合为一体的一种浇冒口系统(也称压边浇口)。它补缩能力强,挡渣去气效果也好,并且造型操作方便、易于去除,已广泛应用于灰铸铁和球墨铸铁件的生产中。为摸索在可锻铸铁生产中应用压(?)冒口的情况,几年来,我们做了不少试验,取得了一些经验。现以我厂生产的     

台式压边冒口的应用

台式压边冒口是胃口颈呈缝隙状的一种特殊形式的压边冒口。用它可以代替铸件顶部本身的胃口和瓶式冒口,用于中大型铸件上,质量安全可靠,可以有效地防止冒口颈根部的缩孔,而且可以防止在清理时,发生冒口根部的“带肉”缺陷。 由于压边浇冒口系统具有补缩能力强,挡渣效果好,造型操作方便,易于清砂等一系列优点,因此,近几年来在铸铁件上得到了广泛的应用。铸件重     

浅论压边浇冒口的形状选择

不同形状的压边浇冒口,在生产实践中各自表现出来的特点是不同的。生产中常见的有圆柱形、棱形、扁形腰圆形压边浇冒口。此文对这三类压边浇冒口的特点进行分析,并介绍我们实际应用的体会。     

压边浇冒口的镶块定位

压边浇冒口补缩能力强,撇渣去气效果好,是实块类及肥厚少芯铸件上广泛应用的一种浇注系统。压边缝隙宽度是压边浇冒口设计中的重要环节,其最佳值虽有     

均衡凝固技术系列讲座——第五讲 压迫浇冒口系统(一)

压边浇冒口是浇口和冒口合为一体的一种浇注系统,其特点为: (1)由于冒口和铸件棱边以一个狭长的缝隙相连接,所以冒口的安放位置自然离开铸件的几何热节,冒口颈是真正的短、薄 宽,有利于石墨化膨胀。     

型内处理铁素体球铁简介

使用大型冲天炉化铁的铸造车间,生产少量中小型铁素体球铁件是很困难的。为解决此问题,我厂曾采用型内球化、加铝作二次孕育的工艺生产了一批铁素体球铁伞齿轮。试验结果证明这种工艺是可行的。 5112型混砂机小伞齿轮毛重约80公斤。工艺如图1所示:采用双反应室、两个压边浇冒口为敞开式;球化室加入占铁水量0.76％的稀土镁合金(粒度3～5毫米),孕育室加入0.24％硅铁(粒度<2毫米)作一次孕育;在压     

均衡凝固技术系列讲座：第三讲 铸铁件冒口设计方法

1.收缩模数法 (1) 冒口模数 冒口模数计算公式如下: M_R=f_1·f_2·f_3·M_c式中M_R——冒口模数,cm M_C——铸件模数,cm f_1——冒口平衡系数,冒口原始模数与残余模数之比,取.f_1=1.2 f_2——收缩模数系数,f_2=0.25～0.85 f_3——补缩压力系数,补缩完成后冒口中残余铁水的压力,或称安全系数f_3=1.0～1.3 (2)冒口体积 冒口体积的基本计算公式如下: V_R=V_C·F/(η-F)     

倾斜浇注在铸钢件上的应用

我厂生产的桥梁支座,是专供新线铁路架桥的配套产品。铸件轮廓尺寸:长为600～800mm,宽为300～450mm,厚为80～400mm,为板状体类型。 多年来一直采用平浇,用两个明冒口补缩,铸件仍有缩孔,废品率达8％以上。后改为倾斜7°～10°浇注,用一个圆柱型明顶冒口补缩(加盖铸钢覆盖剂)。冒口设在最高处,内浇口分两道从铸件下     

滚筒的平做平浇工艺

在用粘土砂生产较大的圆筒类铸件时,传统的铸造方法是采用平做竖浇(水平造型、竖直浇注)的工艺,铁水由雨淋浇口从上向下导入型腔。平做竖浇工艺虽有一定的优点,但也有其固有的缺点: ①平做竖浇配箱操作难度大。 ②浇注初期铁水落差大,造成铁水对型、芯的冲击大,进而产生铸件表面缺陷。 ③常在铸件浇注位置的顶部设大冒口,造成铸件     

保溫冒口的作用机理和材料

冒口中热传递的方式有三种,即热传导、热对流和热福射。冒口形状不同、大小各异以及所采用的型砂热性能和液态金属温度不同,这三种热传递形式各占的比例也是不同的。对于明冒口来说,辐射和冒口周围型砂材料的传导吸热是热损失的主要部分;至于暗冒口,共热损失形式主要表现为冒口周围型砂材料的传导吸热。在常规的生产条件下,热对流所造成的热损失     

有限冒口在厚大铸件上发挥灰铸铁自补能力

宝鸡石油机械厂在铸造抽油机上的各类曲柄时,采用有限顶冒口补缩,有欲地利用灰铸铁析出石墨而体积膨胀这一规律,使铸件出品率提高到94.6％,收到了良好的经济效益。一、采用有限冒口的原理灰铸铁件冒口尺寸的选定,传统的方法是依“顺序凝固”原则进行考虑,就是冒口要补充铸件浇后的液态收缩和凝固收缩,在铸件凝固后,冒口铁水仍呈熔融状态,以起到良好的补缩作用。这样,厚大灰铸铁件的冒口势必体     

泡沫塑料“集渣包”在铸件上的应用

在生产带导轨的机床床身及组合机床的滑座体等较大铸件时,在导轨末端(以内浇口为始端)往往会产生气孔和渣孔等缺陷。其主要原因是浇注这些较长的铸件时,铁水要沿着导轨流过较长的一段路程,这样势必会降低铁水的温度,特别是先浇入的铁水温度下降更多,使铁水的流动性变差,在这种情况下,先浇入的铁水(冷铁水)就会卷     

如何实现无余量精铸?

根据国外资料及国内实践结果,有22个环节是必须掌握的,这就是:优质合金的选择、铸件图设计(公差为0.127毫米)、楔块式精密模具的设计、精密模具的制造(公差为0.025毫米)、精密陶瓷型芯的配制(公差±0.00毫米)、浇冒系统的计算、精密蜡     

键销导向拉紧式可转位车刀的设计、制造与应用

1　结构特点硬质合金可转位车刀按刀片夹紧型式可分为杠杆式、插销式、斜楔式、上压式、偏心式、拉垫式、压孔式等。在常用的可转位车刀类型中 ,有的利用定位销定位 ,因定位销易受力变形 ,影响夹紧定位的可靠性 (如斜楔式等 ) ;有的虽然夹紧定位可靠 ,但结构复杂 ,制造工艺性较差 (如杠杆式和插销式等 )。键销导向拉紧式可转位车刀则具有夹紧定位可靠、刀片转位和更换方便、制造工艺性好等优点 ,其结构如图1所示。1.刀垫　 2 .刀片　 3 .键销　 4.刀头体　 5 .弹性垫圈　 6.螺母图 1　键销导向拉紧式可转位车刀结构这种夹紧结构具有以下特点…     

铁水包内脱硫

苏联自由雄鹰冶金工厂型铸车间试用铁水旋转法脱硫。铁水脱硫在容量为1吨的浇包内进行,浇包内衬耐火粘土层厚度≤40毫米。铁水成分为(％):C3.5～3.95;Si1.54～2.73;Mu0.44～0.89;S0.092～0.146;p0.21～0.52。浇包放置在工作台下面的装置上以便搅拌(见图),在铁水液面上撒上细粉试剂,放下金属耐火材料的双桨叶搅拌器,搅拌5～7分钟,然后扒渣浇注。桨叶直径φ350毫米(浇包直径φ700毫米),桨叶转动速度为150转/分,使金属液强烈搅拌。在这种情况下,试剂与铁水充分混合,达到迅速而充分的脱硫。试剂采用石灰、碳化钙及其与苏打的混合料,材料破碎成0.45～2.5毫米的碎块,加入量为铁水重量的1％。开始处理前,浇包中铁水温度为1230     

应用微机设计铸件浇冒口

一、前言正确地设计及计算铸件的浇冒口是一个较为复杂的问题,因为影响浇冒口设计的因素很多,如:金属材料的铸造性能、铸型的性质、浇注工艺、浇注温度、铸件结构和热节形状等。为了提高浇冒口设计的精确性,保证铸件的质量,提高工艺出品率及降低表本,人们研究出多种半经验半理论计算方法,如模数法、比例法、补缩液量法和缩管法等。一般认为模数法的科学根据较为充足,由此法所得的结果较能接近生产实际。R.Wlodawer,J.B.Caine等根据铸件模数法,提出了较为符合生产实际的浇冒口设计方法。近年来,用诺谟图来设计浇冒口,比前人的计方法更     

风电球墨铸铁件的研制

通过实行优化造型、浇冒口设计、低温石墨化退火工艺，合理选择化学成分、控制熔炼铁水的球化与孕育，可以生产出性能指标合格的大型风力发电用的铸铁件。