锦屏一级水电站坝肩边坡及谷幅变形分析

综合考虑岩性介质、结构面分割、所处工程部位等边界因素,对坝肩边坡进行了变形分区并分析了各分区在施工期、蓄水期和运行期的表面变形、深部变形和谷幅变形时空特征.监测成果表明:左、右岸边坡变形主要发生在施工期,蓄水对边坡变形有一定影响;对拱坝运行有影响的区域变形已收敛,边坡处于稳定状态.介绍了具体的研究与分析过程.     

锦屏一级水电站左岸高边坡变形监测及稳定性分析

受复杂地质条件和高陡地形等因素影响,锦屏一级水电站左岸高边坡在水库蓄水运行阶段仍出现持续缓慢变形,其稳定性问题受到高度关注.为此,基于现场调查与最新监测结果数据,从监测反馈和地质角度揭示了边坡变形破坏特征及机制,并以此分析边坡稳定性.分析结果表明:左岸边坡的表观与深部累计位移变形仍呈现缓慢增长趋势,但历经变形调整后速率...     

锦屏一级水电站运行期左岸边坡稳定性分析

锦屏一级水电站左岸边坡深部变形在水库蓄水前后变化趋势基本一致,进入运行期后变形仍未收敛,需持续关注边坡的变形和稳定性。通过对锦屏一级水电站左岸边坡运行期深部变形各种监测成果的历年变形值进行比较,分析了左岸边坡运行期的变形规律和变形收敛情况,评价了左岸边坡的稳定性;针对石墨杆收敛计与谷幅变形进行对比分析,验证了谷幅和石墨杆观测的可靠性,论证了谷幅和石墨杆成果的可靠性和准确性。研究结果表明:左岸边坡变形虽未收敛,但变形速率呈下降趋势。     

锦屏一级水电站左岸边坡变形监测及机制分析

针对锦屏一级水电站左岸边坡的持续变形现象,以左岸边坡的地质结构为基础,通过表面变形监测与深部变形监测相结合的综合监测手段,对其变形机制进行分析。研究结果表明,其整体的变形机制可概括为"上部持续倾倒—深部张裂—表部锁固体松弛—下部与坝体协调"。开口线以上自然边坡倾倒变形体的持续变形主要受砂岩、板岩软硬互层以及浅表部卸荷作用控制,还受下部坡体变形调整向上累积效应的影响。左岸边坡深部变形主要是受坡体深部裂缝区的持续拉张变形及断层f_42-9和煌斑岩脉X所体现的非滑移式拉裂松弛变形影响,而且强支护的群锚效应明显强化、深化了对变形的作用。开口线以下人工开挖支护边坡的持续变形原因是锚墙锁固的部分坡体浅表部出现整体性侧向松弛卸荷变形。标准蓄水位附近的坡体受库水浮托力的影响较大,而抗力体边坡在蓄水之后则受到坝肩推力的影响而产生压密和抬升的周期性变化特征。     

居甫渡水电站施工期左岸坝肩高边坡变形监测分析

通过对居甫渡水电站左岸坝肩边坡施工期监测资料的分析,高程625 m以上边坡存在产生浅、表层滑动的可能,经过锚索加固处理后,边坡变形逐渐趋于稳定,高程625 m以下边坡施工期间没有出现过不利的变形趋势.     

锦屏一级水电站左岸边坡深部变形安全监测分析

锦屏一级水电站左岸边坡地质条件非常复杂,边坡稳定性问题十分突出,通过安全监测能得到该边坡在不同时间的真实状态并适合做长期稳定性评价.在分析了相关仪器的具体布置后,运用“水电工程高边坡安全监控分析系统”,对监测数据进行了提取分析和总结,得到了高边坡变形规律.结果表明,左岸边坡深部变形处于可控范围内,监测数据对后续的施工提供了及时、正确的反馈信息.其研究分析思路可供其他类似边坡安全监测工作参考和借鉴.     

锦屏一级水电站拱坝坝肩稳定分析及工程措施研究

以刚体极限平衡法为主,结合拱坝整体稳定数值分析及地质力学模型试验,对锦屏一级拱坝坝肩抗滑稳定进行了全面的计算分析与论证,表明拱坝坝肩稳定有保障。同时针对左右岸坝肩稳定的特点,采取了有效的增强拱坝坝肩稳定的工程措施。     

锦屏一级水电站降雨入渗条件下左岸边坡稳定性分析

依托锦屏一级水电站左岸高边坡工程,选取典型计算剖面进行二维数值模拟计算,分析了边坡在自然条件和开挖完成时的应力、位移和稳定性。结合Mohr-Coulomb准则和Fredlund强度理论分暴雨和久雨工况对比分析了边坡在加固与不加固情形下安全系数随降雨时间的变化情况。结果表明,坡面防水及坡体排水对提高边坡稳定性具有明显作用;随着降雨的持续,稳定系数逐渐降低,降雨结束一段时间后稳定系数降至极低点,随后再缓慢回升。更多还原     

锦屏一级水电站左岸边坡渗流计算及稳定性分析

基于锦屏一级左岸高边坡基本工程地质条件,深入研究了边坡岩体的渗透特性.结合雾化降雨试验资料,利用非饱和渗流有限元方法,计算并得出了边坡雾化雨条件下渗流场的变化规律:雾化雨将显著抬高边坡浅层地下水水位,在边坡平缓处和坡脚处会出现暂态饱和区;不考虑防排水措施时,坡脚最大水位升幅在135 m左右,暂态饱和区水平深度在20～40 m之间;边坡上部压力水头受影响的水平深度在80～100 m,深部渗流场几乎不受降雨入渗影响;坡面防水和坡体排水措施可有效抑制地表入渗引起的压力水头升高和暂态饱和区范围扩大.同时借鉴非饱和强度理论运用Sarma法分析了雾化雨对边坡稳定性的影响.降雨条件下浅部滑动模式稳定系数由1.223降至1.054;深部滑移模式则由1.455降至1.416.渗流及稳定性研究成果可供雾化区边坡渗控和锚固工程设计参考.     

胡家山水库左岸坝肩边坡稳定性分析

简要介绍了胡家山水库左岸坝肩边坡的概况、地质环境条件和边坡变形基本特征和变形机制,并采用定性和定量的方法分析计算了边坡的稳定性。表明胡家山水库左岸坝肩岩质边坡整体处于稳定状态。建议对左岸坝肩土质边坡采取一定的支护处理工程措施,以保证边坡的安全。     

泗渡河水电站拱坝左坝肩处理及稳定分析

泗渡河水电站大坝左坝肩地质条件较差,通过对坝轴线调整避开或减少地质构造对坝端的不利影响,并选择了混合线型拱坝较好的适应了轴线上移后的两岸地形的不对称。最终通过计算得出左坝肩稳定的结论。     

锦屏一级拱坝左岸基础处理加固措施研究

锦屏一级拱坝坝址区工程地质条件十分复杂,存在f2、f5、f8等断层、层间挤压带、煌斑岩脉X及一系列规模不等的卸荷张开裂缝或深部裂缝等不良地质构造,需对这些地质缺陷进行处理.通过现场勘测试验及分析研究,对拱坝左岸基础采取固结灌浆和混凝土置换相结合的处理方案。计算分析表明,通过利用混凝土垫座、抗力体固结灌浆、对断层及煌斑岩脉进行混凝土网格置换以及采用抗剪传力洞等措施,提高基础承载能力,可以满足拱坝设计的要求。     

沙湾水电站右坝肩边坡脚手架稳定性的有限元分析

目前的脚手架设计规范中只规定了50m以下高度脚手架的设计要求,但沙湾水电站右坝肩的边坡治理过程中需要搭设高达130多米的脚手架,所以对它的立杆内力、地基稳定性等极为关注。本文应用通用有限元软件ADINA,通过二次开发和参数建模,仿真模拟了沙湾水电站的脚手架,对其稳定性作了分析,并对其锚杆加固前后的稳定性作了比较。计算结果表明,未加固的脚手架稳定性不能达到要求,按设计加固方案进行加固之后稳定性能够达到要求。如果对底层立杆再加密一倍,则可以显著提高安全储备。     

官地水电站左岸坝肩下游侧典型边坡的稳定分析

岩质边坡稳定性问题在水电工程建设中颇受关注.鉴于单一的某种方法难以客观评判实际问题的稳定性,若将几种方法融合起来,取长补短,对解决工程中的稳定性问题具有实际意义,也是未来发展的一种趋势.本文以官地水电站左岸坝肩下游侧边坡为背景,采用刚体极限平衡法计算该坡体的安全系数和锚索支护数量,然后用有限差分法进行复核,得出了两种稳定分析方法所计算的安全系数和潜在滑裂面的位置.结果表明,两者相差不大.     

锦潭水电站拱坝坝肩稳定分析及加固处理

对于混凝土拱坝,确保拱座稳定是拱坝设计中的关键问题之一。根据锦潭水电站的实际情况,采用刚体极限平衡法,对拱坝坝肩的平面稳定问题和空间稳定问题进行了分析计算,为坝肩加固处理提供了科学合理的依据。     

断层f2对锦屏左岸坝坡静力稳定性的影响

利用分块极限平衡法分析锦屏左岸由断层f5及f2形成的多刚体模型，并与单刚体模型做了对比。对多刚体模型，充分研究了断层f2对左岸坝坡稳定性的影响。结果表明，断层f2对左岸坝坡稳定性的影响显著，多刚体模型比单刚体模型更适用于锦屏左岸的地质情况建议在对f5进行混凝土置换加固的同时，也对断层f2进行混凝土置换、加固、灌浆等处理，以提高坝坡的稳定性。     

锦屏一级水电站大坝帷幕灌浆技术

锦屏一级水电站拱坝高305.0 m,坝高库深。坝基为大理岩和砂板岩,地质构造主要为断层,局部分布有煌斑岩脉和深部拉裂隙等软弱岩带,坝基地质条件复杂,灌浆帷幕防渗效果十分重要。帷幕灌浆施工过程中及时调整采用湿磨细水泥浆液并在蓄水前提前对地质条件复杂部位进行补强化学灌浆。帷幕灌浆孔深达171 m,通过钻孔和灌浆工艺控制,解决了深孔钻孔工效、孔向偏差,以及灌浆铸钻杆等问题;化学灌浆采取长时间慢速率浸润吸渗灌浆。经质量检查和运行表明,帷幕防渗效果满足设计要求,运行稳定,可供类似工程参考。     

溪洛渡水电站拱坝坝肩稳定研究

介绍了采用刚体极限平衡法分析溪洛渡电站拱坝坝肩稳定的主要方法及稳定分析成果，根据该稳定分析结果，充分说明溪洛镀电站拱坝坝肩稳定安全是有保证的。     

锦屏一级水电站大坝左岸工程混凝土施工通道布置方案综述

详细介绍了锦屏一级水电站大坝混凝土施工通道的总体布置方案,以及通道设计、施工中需要注意的问题,为高拱坝混凝土施工通道建设提供一定的参考。     

长河坝水电站坝肩边坡稳定性研究

长河坝水电站坝肩边坡开挖高度约280 m,属高边坡。从坝区基本地质条件对坝肩边坡的影响着手,分别以定性分析和稳定性计算对坝肩边坡的稳定性进行了研究。研究表明:坝肩边坡的整体稳定性较好,但局部存在不利结构面组合,开挖过程中易形成不稳定块体。