结构设计新规范讲座 第三十三讲——Ⅰ型截面偏心受压构件承载力计算(下)

三、I形截面偏心受压构件的强度复核 已知截面尺寸(b、h、b_f’、h_f’、b_f、h_f、a_s、a_s’)、配筋面积(A_s、A_s’),材料强度(f_(cm),f_y,f_y’)。求N(或M)。 先按宽度为b_f’的矩形截面考虑,用以判别腹板是否参加工作。求ξ(=x/h_0),按矩形截面。     

谈非对称配筋柱设计中的附加偏心距eα和受拉最小配筋率

附加偏心距ｅα是使小偏心受压构件计算与大偏心受压计算公式稀接过渡的有关参数，本文对矩形截面非对称配筋大偏压柱配筋计算中ｅα的应用进行讨论对非对称小偏压配筋计算中远离Ｎ－侧的受拉筋Ａ，最小配筋率ρｍｉｎ提出建议。     

钢筋混凝土矩形截面在很小偏心受压条件下的截面强度设计计算

<正> 在钢筋混凝土矩形截面小偏心受压构件强度计算中,当偏心距 e_0很小时,截面两端钢筋全部受压,在非对称配筋条件下可以将截面两端的配筋 Ag 和 Ag′的面积按一定关系设计,整个截面的换算重心和偏心距为 e_0的轴力 KN 的作用点重合。这样截面的强度计算可按轴心受压状态进行。     

预应力混凝土、钢筋混凝土及混凝土构件抗裂性通用计算法

本文提出采用材料力学的公式,作为预应力混凝土、钢筋混凝土及混凝土构件抗裂性的通用计算法,但截面边缘假想弯曲抗拉强度R_(pu)与轴心抗拉强度R_p之比r=W_n/W_o=R_(pu)/R_p及受拉钢筋化为混凝土截面之折算系数n_p,则在作者以往工作的基础上,考虑混凝土受拉区的弹塑性及钢筋附加抗裂能力,从理论及试验方面给予论证。给出具有普遍意义的工字形、T形(П形)、?形(?形)、矩形截面的r值计算公式和相应的反映截面高度对r值影响的参数α以及钢筋折算系数n_p之值。 用截面高度为10～100厘米,配筋率μ_1=0～3.38％、截面形状为矩形、T形及?形的混凝土梁、钢筋混凝土梁及预应力混凝土梁,以及偏心距e_T/h=0.266～0.43、μ_1=0.227～0.752％、b×h=10×20～80×160厘米的钢筋混凝土偏心受压构件的试验资料,对本文建议的方法及给出的参数作了校核。计算表明,所建议的方法和计算参数是足够简便可靠,并具有较广泛的适用性,可以作为研究各种工程结构领域中预应力混凝土、钢筋混凝土和混凝土构件抗裂性计算的通用方法的参考。 附录列有矩形、工字形(箱形)、T形(П形)及?形(?形)截面的r值计算图。     

压弯作用下设传力构件的矩形钢管混凝土柱力学性能研究

为研究设置传力构件的矩形钢管混凝土柱在偏压作用下的力学性能,采用有限元软件ABAQUS建立一个矩形钢管混凝土柱3层模型,不考虑钢管壁与核心混凝土之间的黏结作用,只设置传力构件,分析在大小偏压作用下模型的变形能力。结果表明,在偏压作用下设置传力构件的矩形钢管混凝土柱钢管壁和核心混凝土很好地实现了共同工作,且变形基本符合平截面假定。为进一步研究在偏压作用下设置传力构件的矩形钢管混凝土柱的承载能力,建立了一个简化的设置传力构件的矩形钢管混凝土框架30层模型,选择不同的轴压比,计算求得设置传力构件的矩形钢管混凝土柱承载力骨架曲线。根据CECS 159∶2004《矩形钢管混凝土结构技术规程》,得到设置传力构件的矩形钢管混凝土柱偏压承载力的计算方法,并针对规程中关于大偏压承载力的计算方法提出可进一步完善的建议。基于GB 50010—2010《混凝土结构设计规范》,给出CECS 159∶2004规程中大偏心受压阶段矩形钢管混凝土柱正截面受压承载力调整计算式。     

偏压木构件的极限承载能力的研究

按强度确定偏压木构件的极限承载能力，计算中考虑了构件的二阶弯矩和截面抗弯的弹塑性工作。文中提出了偏压构件折断时，跨中央最大破坏挠度的近似理论计算方法；并导出了矩形截面偏压木构件的破坏挠度计算公式。所有的理论计算结果均与试验数据吻合良好。     

《建筑结构》1997年1～12期总目录

题 目 期页·混凝土结构·多层建筑不等强度混凝土轴心受压柱承 计算混凝土收缩温度应力及构造措施连梁设计建议钢筋砼等肢L形截面双向偏心受压柱的 法砼及预应力砼框架结构的延性分析矩形、T形混凝土梁裂缝限值控制法钢筋混凝土环形截面偏压构件计算钢筋砼约束梁的剪扭强度及其计算公式板式楼梯及雨篷配筋表的推广应用<混凝土结构设计规范》GBJl0—89 1996修订条文及说明钢筋混凝土连续梁塑性分析的试验研究 圆形截面混凝土偏压和受弯构件的 力计算图表 钢筋混凝土粱长期荷载作用下非线 少筋混凝土受弯构件设计方法综述 延性钢筋砼短梁的…     

矩形不锈钢管混凝土柱双向偏压力学性能试验研究

完成了14根矩形不锈钢管混凝土柱在双向偏压下的试验研究,试验考察的主要参数为:荷载偏心率、混凝土强度和试件长度。试验结果表明:在双向偏心受压荷载作用下,矩形不锈钢管混凝土柱具有良好的延性;荷载偏心率、混凝土强度和试件长度对矩形不锈钢管混凝土双向偏压试件的承载力和延性都有着明显的影响,跨中截面的应变变化符合平截面假定。采用现有《钢管混凝土结构技术规程》(DBJ/T 13—51—2010)中的钢管混凝土双向压弯相关方程对试验构件的极限承载力进行了计算,其结果和试验值吻合较好。     

钢筋砼T形、倒T形、工字形截面偏心受压构件的配筋计算

本文基于新的砼结构设计规范的基本假定和截面内力平衡方程,提出了在T形、倒T形、工字形截面偏心受压构件正截面强度计算时均可按矩形截面计算的“等代矩形截面法”,从而使T形,倒T形、工字形截面偏心受压构件的各种计算情况分析以及小偏心受压时遇到的中和轴相对高度ξ三次方程的近似计算方法均与矩形截面通用。在近似求解小偏心受压构件的ξ的三次方程时,以分区降阶一次逼近法为例,说明了“等代矩形截面法”的具体应用。     

结构设计新规范讲座 第三十五讲——钢筋混凝土结构受扭构件(二)

受剪扭构件 一、矩形截面受剪扭构件的承载力计算 矩形截面受剪扭构件的承载力是按其受剪承载力和受扭承载力分别进行计算,但要考虑剪扭构件的混凝土受扭承载力降低系数βt和受剪承载力降低系数βv的影响,而βt和βv的关系是 βv=1.5-βt (16) (一)受剪扭构件的受剪承载力为 V≤O.07(1.5-βt)f_cbh_0+1.5f_(yv)(A_(svl)/S)h_0     

偏心受压构件的计算方法及最优设计

本文对混凝土结构设计新规范中偏心受压构件的承载力计算作了分析,说明了矩形截面对称配筋时计算的主要特点,介绍了不对称配筋的最优设计方法,并编制了对称配筋及不对称配筋两种情况下的计算表,提出了大小偏心界限的判别式,可供偏压构件设计时参考应用。     

对小偏心受压构件设计采用“σ_3=f_y~''''法”的商榷

新编制的《混凝土结构设计规范》GBJ10-89(以下简称《规范》),对偏心受压构件的计算,比原规范有不少改进。但小偏心受压构件的计算却甚为繁琐,因此,寻求简化方法势在必行。本文对当前在普通钢筋混凝土矩形截面非对称配筋小偏心受压构件正截面承载力计算中,广泛采用的“σ_s=-f_y′的简化法”(为便于阐述,故将文内所述简化法取名为     

钢筋混凝土矩形截面偏压构件的设计判别

<正> 1 前言在钢筋混凝土偏压构件的实际设计中,通常是作用于截面的弯矩M及轴向压力N或纵向压力N及其偏心距e_0已知,同时已经给定截面尺寸、材料强度等,需求纵向钢筋的面积A_s及A_s′。如果外力作用比较小,则已定的构件截面可能不会达到承载力极限状态,如此就不必进行构件截面承载力计算,而只需按最小含钢率的构造要求配置纵筋。故在设计中须先对截面在外力作用下是否达到承载力极限状态加以判别。钢筋混凝土偏压构件截面的承载力极限状态分为大偏压和小偏压两种情况。大、小偏压可按截面受压区高度x或其系数■判别,当■     

钢筋混凝土受弯及偏心受压构件正截面强度计算通用程序

本文在钢筋混凝土结构设计新规范的基础上,提出T形、⊥形、工形截面偏心受压构件正截面强度计算的“等代矩形截面法”,从而使上述各种截面的计算分析以及小偏心受压截面受压区相对高度§的计算转化为矩形截面的计算。文章还给出了按“等代矩形截面法”计算的、可用于实际设计生产的通用微机计算程序。     

用等效十字截面计算钢筋砼双向偏压构件

根据钢筋砼矩形截面双向偏压构件破坏时的极限状态，将其等效为承受单向偏压的十字截面，同时将沿截面周边布置的钢筋近似简化为连续的腹板，并给出了简化计算公式，从而使截面设计与复核均较为简单．还通过试验讨论了相对砼保护层厚度、相对偏心距之比以及大小偏压状态对简化公式计算精度的影响．     

型钢混凝土偏压构件微小偏心时的正截面承载力计算

对微小偏心时型钢混凝土偏压构件混凝土截面极限压应变与轴力偏心距的关系进行假定,推导出混凝土、钢筋及型钢的应变与应力,建立了计算型钢混凝土偏压构件微小偏心时的正截面承载力的N-M相关方程.     

查表法计算对称配置高强钢筋矩形截面混凝土偏心受压柱配筋

对对称配置高强钢筋矩形截面混凝土偏心受压柱的配筋计算进行了简化,利用该简化计算方法给出了对称配置高强钢筋矩形截面混凝土偏心受压柱在不同混凝土强度等级、钢筋强度等级下,同时适用于大、小偏心受压构件的计算表格.经验证,利用该表格简化计算出的配筋与按现行规范得出的配筋基本接近,可用于实际工程的简化计算.     

结构设计新规范讲座 第三十二讲——工形截面偏心受压构件承载力计算(上)

工形(包括T形、形)截面偏心受压构件承载力计算基本上和矩形截面的构件相似,因为前者是由好几个矩形截面组合而成。求工形截面偏心受压构件承载力计算的基本公式,其原则仍是: (一)基本假定同矩形截面构件。 (二)受压区翼缘的计算宽度b_f’的取值同T形截面受弯构件b_f’(见本刊1991年第1期第34页表1)。 (三)偏心距增大系数η仍用下式求得,     

钢管混凝土偏心受压设计图表的编制

<正> 根据1982年苏州混凝土水泥制品研究院的试验研究,钢管混凝土小偏心受压计算,可采用强度提高系数理论,导出与轴心受压相类似的公式。根据《钢筋混凝结构设计规范》(TJ10-74)所知,由于混凝土轴心抗压强度与弯曲抗压强度之比,两者相差约25%(f_(?)=1.25f_(ce)),故当e_0/r=0(轴心受压)时,其偏心受压强度的提高系数k_5,即等于轴心受压时混凝土强度的提高系数k_2。当套用钢筋混凝土构件划分大小偏心条件,即当S_c>0.8S_0时为小偏心受压(S_c为混凝土受压区截面面积对受拉钢筋合力点的面积矩;S_0为混凝土有效截面面积对钢筋合力点的面积     

矩形钻孔灌注桩

打入桩,桩径较小,水平承载能力很低,人们一般只用它承担垂直荷载,这样可近似按轴向受压构件计算。在轴向受压构件中,用圆形截面也是合理的。钻孔灌注钢筋混疑土桩,桩径一般较大,水平承载能力很大,因此应按在垂直荷载和水平荷载共同作用下的偏心受压构件计算。在偏心受压构件中,圆形截面的力学性能远不如矩形截面好。为改进桩基结构,提高承载能力,应采用矩形钻孔灌注桩。本文论述了矩形钻孔灌注桩的合理性及施工方法。