高C3S水泥的颗粒组成与性能的关系

比较了两种不同矿物组成、不同颗粒级配的高C3S水泥的抗压强度和水化热与颗粒组成的关系。试验发现增加粉磨时间,水泥的抗压强度和水化放热量增加;抗压强度与平均粒径和均匀性系数的乘积(X·n)呈线性关系;抗压强度与0～30μm颗粒含量有明显的规律性。传统认为的水泥强度主要提供者3～30μm颗粒含量与抗压强度和水化热没有明显的规律性,因为增加粉磨时间3～30μm颗粒含量变化不大。     

水泥颗粒组成的简易计算法

作者应用线性回归分析方法,研究了水泥比表面积同特征粒径与均匀性系数乖积的关系,颗粒含量同特征粒径与均匀性系数乘积的关系。结果表明,当均匀性系数的范围增大至0．7～1．3,相应的特征料径与均匀性系数的乘积在6μm～24μm时,比表面积同特征粒径与均匀性系数乘积的关系为S＝4238／γ（xn）0.4317,颗粒含量也可以较好地用特征粒径与均匀性系数乘积的二次函数近似表达。因此有可能通过简单的比表面积规定,就可计算出水泥的颗粒组成。     

水泥颗粒组成的统计数据分析

对34个中小水泥企业的工业产品进行了水泥颗粒分析,并检验了样品的抗压强度。采用排序法分析了水泥颗粒特征粒径、平均粒径、均匀性系数、特征粒径与均匀性系数的乘积、<10μm颗粒组成及<35μm颗粒组成等指标与其对应强度的关系。研究表明:我国水泥产品的颗粒组成趋于合理,但>60μm的粗颗粒含量平均为10.8%,仍然偏粗。对水泥工业产品而言,特征粒径与均匀性系数的乘积值与强度有较好的相关性。<10μm组分含量是影响3d抗压强度的重要因素;<35μm组分含量是影响28d强度的主要因素。     

水泥-矿粉复合胶凝体系的优化配伍

建立特细水泥-较粗矿粉、特细水泥-特细矿粉、普通细度水泥-普通细度矿粉、普通细度水泥-较细矿粉4个细度配伍系列,每一系列内矿粉均以一定掺量替代水泥形成复合胶凝体系试样。利用水泥与矿粉激光粒度检测结果计算复合胶凝体系的颗粒群分布,运用灰色关联分析方法计算复合胶凝颗粒群分布曲线与理想颗粒群分布—Fuller曲线的关联度;同时测定复合胶凝体系试样的胶砂流动度、净浆流变性能和不同龄期的活性值。结果表明:试样实际颗粒群分布与Fuller曲线灰色关联度值与其胶砂流动度存在良好的相关性,即灰色关联度值较高时试样的流动度较好;在掺量较低范围(低于60%)矿粉的介入对复合体系屈服应力和黏度影响有限,而大掺量后则随矿粉细度变细和掺量增加显著提高浆体的屈服应力与黏度;各细度配伍系列均呈现矿粉掺量为50%时胶砂活性值相对较高,且普通细度水泥-较细矿粉配伍试样的活性值最为理想。综上可知以比表面积为300~350m2/kg的普通细度水泥配伍比表面积为400~450m2/kg较细细度矿粉,且矿粉掺量为50%左右较为适宜。     

球磨及立磨矿渣微粉颗粒特征及性能研究

用扫描电镜和激光粒度分析仪研究了球磨和立磨生产的矿渣微粉颗粒形貌和颗粒群分布。结果表明，球磨与立磨矿渣微粉颗粒形貌差别不大；矿渣微粉d50与比表面积有较好的相关性，两种产品均符合RRB分布，立磨矿渣微粉粒度分布范围较窄；立磨矿渣微粉的掺入对水泥标准稠度用水量、胶砂流动度和凝结时间的影响比球磨矿渣微粉大；掺立磨矿渣微粉的水泥各龄期强度均比掺球磨矿渣微粉的水泥低，立磨生产时矿渣微粉比表面积控制在400m^2／kg左右可能较为合理。     

筒辊磨粉磨水泥和钢渣的效果分析

筒辊磨所生产的水泥,其成品颗粒级配更趋合理,均匀性系数低;水泥早期强度比球磨机高3~5 MPa,28 d强度高5 MPa;系统主机电耗更低,主机电耗在16.5 k Wh/t左右,系统电耗在22 k Wh/t左右。筒辊磨所生产的钢渣微粉密度为3.35 g/cm3,比表面积为479.1 m2/kg,其特征颗粒为Dn=20.45μm,均匀性系数n=1.15,其中:0μm~3μm颗粒占10.41%,3μm~32μm颗粒占68.46%,45μm~60μm颗粒占5.21%,从钢渣微粉颗粒累计分布规律来看,是符合当前人们对胶凝材料颗粒分布规律认识的。     

机制砂中石粉粒径及颗粒分布对胶砂性能的影响

通过对机制砂石粉自身特性,包括细度、粒径和颗粒级配分布对机制砂胶砂流动度、胶砂力学性能的影响的研究,从而对机制砂石粉的关键粒径和最优颗粒级配进行了界定。研究结果表明,45μm为石粉的关键粒径,45μm以下石粉含量以及石粉的颗粒分布对于机制砂胶砂性能影响都十分显著;机制砂整体石粉含量为20%时,机制砂中45μm以下石粉含量为5%,45~75μm石粉含量为10%,机制砂都能获得最佳的胶砂流动度和强度。     

颗粒形貌对水泥性能的影响

以多组水泥样品为对象,在控制其颗粒级配、比表面积基本一致的条件下,利用扫描电镜等测试手段,研究水泥颗粒形貌改善对水泥性能及孔结构等的影响。结果表明：水泥颗粒形貌改善后,水泥胶砂流动度随水泥颗粒形貌的改善而不断增大。水泥凝结时间略有延长,水泥颗粒粉状物料堆积状况更趋密实。水泥胶砂试体中总孔隙率降低,中位孔径及平均孔径减小。在相同砂浆流动度下,颗粒形式改善后水泥的圆形系数由0．67提高至0．72,水灰比可减少8％,各龄期水泥抗压强度均提高20％以上。在相同水灰比下,圆形系数的平均值由0．65提高至0．73,水泥中后期抗压强度平均增长10％～12％。     

颗粒细度及形貌对高贝利特-硫铝酸盐水泥性能的影响

利用循环流化床固硫灰替代部分原材料,制备以硫铝酸钙、硅酸二钙为主要矿物的高贝利特-硫铝酸盐水泥熟料,然后通过激光粒度分析仪和扫描电镜研究熟料的颗粒细度及形貌对其性能的影响。结果显示:利用振动磨粉磨的高贝利特-硫铝酸盐水泥颗粒组成中<3μm细粉颗粒含量增多,凝结时间变短,需水量增加,相应地早期胶砂干缩率随之减小;其早期线性膨胀率与3～10μm范围内的颗粒含量呈正相关关系,后期的线性膨胀率随着30～60μm内的颗粒含量增加而增大;3d强度随着10～30μm范围内的颗粒含量增加而增大,而10～30μm范围内的颗粒含量对28d强度的发展起主要作用;利用球磨机粉磨的以多角形颗粒为主的高贝利特-硫铝酸盐水泥表现出标准稠度用水量高、凝结时间短、线性膨胀率和胶砂干缩率大的特点。     

不同窑型水泥颗粒一些特性的研究

测试了不同窑型水泥颗粒范围的化学成分、矿物组成和混合磨制水泥强度和颗粒分布的变化。结果表明,在粗颗粒中含有较多的C4AF和C2S,而C3S和C3A较少,而细颗粒中则相反。0～30μm颗粒对混合水泥3d和28d强度的发挥贡献最大,在考虑最佳颗粒组成时应尽量增加0～10μm颗粒的含量,适当增加10～30μm颗粒的含量,控制30～60μm颗粒的含量,降低大于60μm的含量。n·X与强度具有很好的相关性,可以用来表征颗粒分布,研究颗粒分布与强度的关系。     

激光粒度仪测量PVC树脂粒径的影响因素

通过激光粒度仪仪器参数设置和不同样品加入量的对比试验,确定了测量PVC树脂粒径分布的Mastersizer 3000型激光粒度仪最佳仪器参数:搅拌速度2 700 r/min、超声时间60 s、遮光度7.0％～9.0％.     

激光粒度仪测定PTA粒径分布

介绍了激光粒度仪测定PTA粒径分布的分析方法 ,通过试验确定了分析条件 ,并与筛分法分析结果进行了对比。该方法简捷、快速、重现性好 ,适用于PTA产品的粒度分析。     

激光粒度仪测定铝粉粒度

探讨折射率、遮光度、样品质量、采集时间、泵速等因素对铝粉粒度测定的影响,确定了测定铝粉粒度的最佳条件,即折射率为2.5,遮光度在10%~20%之间,采集时间20 s,泵速2 000 r/min,水为分散介质,加入6 m L质量浓度为4 g/L的六偏磷酸钠作分散剂。激光粒度仪测得结果与扫描电镜表征结果基本一致。该方法具有较高的准确性和数据重现性。     

微细物料颗粒大小的测定(续)

4.2 显微镜法 显微镜法包括使用光学显微镜和电子显微镜,是唯一可以观察和测量颗粒的方法。几种显微镜在测定颗粒大小时的性能如表3。     

激光粒度仪测定碳酸钙粉体粒度的研究

以蒸馏水为分散介质,加入焦磷酸钠为分散剂,采用百特激光粒度仪测定研磨后的固体碳酸钙粉体的粒度分布,分别从仪器调试,样品处理和测试条件选择等几方面,以测定结果的D50值为参考,探讨引起测试结果误差的可能因素,从而优化了实验操作条件,提高了测定结果的准确度和精密度。     

Control of particle size distribution for the synthesis of small particle size high solids content latexes

A polymerization process to synthesize bimodal latexes with maximum particle diameters below 350 nm and solids content above 65 wt% has been developed.The process is based on an iterative strategy to determine the optimal particle size distribution that gives the maximum packing factor for a given range of particle sizes and at a given solids content. The calculated optimal bimodal PSD was experimentally obtained in a seeded semi-continuous emulsion polymerization reaction as follows: in the first step, a polymer seed latex was loaded in the reactor and grown, under monomer starved conditions, until a given particle size. At this point a fraction of the same seed was added to the reactor and the feed was continued until the desired particle size distribution and solids content were achieved. The point at which the seed was added again to the reactor and the amount of seed required were determined by the iterative strategy and depended on the competitive growth rate ratio of large and small particles that is an input for the iterative strategy.Implementation of the solution obtained from the iterative strategy, and for the first time in the open literature, led to the production of a coagulum free and stable bimodal latex with 70 wt% of solids content and particle sizes below 350 nm.     

激光粒度仪测定纳米磷酸铁粉体粒度的研究

采用Zetasizer Nano S90型激光粒度分析仪对纳米磷酸铁粉体进行粒度测定的实验研究。主要考察了分散剂及其用量、超声时间、磷酸铁在测定液中的含量等因素对粉体分散性能及粒径测定的影响,确定了纳米磷酸铁粉体粒度分析的最佳条件,即以蒸馏水为分散介质,质量浓度为1 g/L的十二烷基硫酸钠为分散剂,纳米磷酸铁质量浓度为0.2 g/L,超声时间为15 min时,激光粒度仪测得的结果与扫描电镜表征结果基本一致。     

大粒径硅溶胶粒径增长及其控制工艺的研究

大粒径硅溶胶在涂料、化学机械抛光、催化剂载体等工业领域中都有着极其广泛的应用。在添加适量催化剂的条件下,采用单质硅粉氧化法制备了大粒径溶胶。重点介绍了大粒径硅溶胶的分类、性质及应用,通过研究不同条件下大粒径硅溶胶的粒径增长过程分析了大粒径硅溶胶制备过程中的粒径增长机理。在添加阴离子表面活性剂的条件下,采用浓缩蒸馏实验研究了大粒径硅溶胶粒径增长与其浓度的关系,结果表明：随着大粒径硅溶胶浓度的增大,大粒径硅溶胶的粒径呈先减小后增大的趋势。最后提出了制备大粒径硅溶胶的粒径控制工艺。     

激光粒度仪测试阻燃剂级氢氧化镁粒度分布

建立了实用、准确和快速的阻燃剂级氢氧化镁粉体粒度分布的测试方法。采用MS2000激光粒度分析仪研究了待测样品质量、泵转速、分散时间、分散介质、分散剂种类以及分散剂质量浓度等因素对阻燃剂级氢氧化镁粉体粒度分布测试结果的影响。适宜条件:以700 mL水为分散介质,洗洁精为分散剂,分散剂质量浓度控制在0.1~0.3 g/L,氢氧化镁粉体样品质量范围为0.020~0.035 g,泵转速为1 400~2 000 r/min,超声波分散时间为2~5 min,超声波分散后立即测量。     

Latex particle size and CPVC

Monodisperse vinyl acetate/butyl acrylate (85/15) latexes were prepared with particle sizes between 200 and 1200 nm. These were used in a simple paint formulation with TiO₂ as the only pigment. Two optical methods were used for determination of the critical pigment volume concentration (CPVC) of these paints. These are specular gloss at an incidence angle of 85 ° and CIE Z (lightness) values of a blue tinted formulation. Both methods gave coincident results for the CPVC as a function of latex particle size. Our data fit the expression X = 1.44Y^2.65 where X = number of latex particles/number of pigment particles, at CPVC and Y = diameter of pigment particles/diameter of latex particles. Earlier, Bowell reported the same exponential relation, with a different pre-exponential factor, for acrylic latexes. The common exponent is explained with a model in which the latex and pigment particles assume a condition close to minimum porosity during packing. CPVC reflects the packing of particles during the initial stages of dryness of the latex. The ‘universal’ relation reported here permits facile prediction of the effects of latex particle size on the CPVC and binding capacity in water-based paints.